污染物

进水

出水（一级A标准）

BOD5

203mg/L

≤10mg/L

CODcr

380mg/L

≤50mg/L

SS

280mg/L

≤10mg/L

NH3-N

21mg/L

≤5mg/L

TN

32mg/L

≤15mg/L

TP

5mg/L

≤0.5mg/L

1、根据排入水体的要求，估算处理厂应处理的程度；

2、污水处理工艺流程的选择，进行技术分析；

3、主要处理构筑物的设计计算（附计算草图）；

4、水厂平面布置；水厂高程布置；

5、处理构筑物详图。

污水处理工艺的选择应根据设计进水水质、处理程度要求、用地面积和工程规模等多种因素进行综合考虑，各种工艺都有其适用条件，应视工程的具体条件而定。

选择合适的污水处理工艺，不仅可以降低工程投资，还有利于污水处理厂的运行管理以及污水处理厂的常年运行费用，保证出厂污水水质。

根据上面章节对污水水质的分析，本工程要求的污水处理程度较高，对BOD5、SS、NH3-N、TP去除率要求分别达到95.1％、96.4％、76.2％和90％以上，本工程污水处理工艺在去除BOD5的同时应充分考虑除磷脱氮，还应考虑污水量和污水水质以及经济条件和管理水平，优先选用技术先进、安全可靠、低能耗、低投入、少占地和操作管理方便的成熟处理工艺。下面降对各种工艺的特点进行论述，以便选择切实可行的方案。

处理程度

处理方法

主要工艺

处理效率(％)

SS

BOD5

一级

沉淀法

沉淀

40-55

20-30

二级

生物膜法

初次沉淀、生物膜法、二次沉淀

60-90

65-90

活性污泥法

初次沉淀、曝气、二次沉淀

70-90

65-95

在常规二级活性污泥法中，不同的污染物是以不同的方式去除的。

(1) SS的去除

污水中SS的去除主要靠沉淀作用。污水中的无机颗粒和大直径的有机颗粒靠自然沉淀作用就可去除，小直径的有机颗粒靠微生物的降解作用去除，而小直径的无机颗粒则要靠活性污泥絮体的吸附、网络作用，与活性污泥絮体同时沉淀被去除。

污水厂出水中悬浮浓度不仅涉及到出水SS指标，出水中的BOD5、COD等指标也与之有关。这是因为组成出水悬浮物的主体是活性污泥絮体，其本身的有机成分就很高，因此，较高的出水悬浮物含量会使得出水的BOD5、COD、氮、磷均增加。因此，控制污水厂的SS指标是最基本的，也是很重要的。

为了降低出水中的悬浮物浓度，应在工程中采取适当的措施，例如采用适当的污泥负荷以保持活性污泥的凝聚及沉降性能、采用较小的二次沉淀池表面负荷、采用较低的出水堰负荷、充分利用活性污泥悬浮层的吸附网络作用等。在污水处理方案选用合理、工艺参数取值合理和单体设计优化的条件下，完全能够使出水SS指标达到10mg/L以下。

(2) BOD5的去除

污水中BOD5的去除是靠微生物的吸附作用和代谢作用，然后对污泥与水进行分离来完成的。

活性污泥中的微生物在有氧的条件下将污水中的一部分有机物用于合成新的细胞，将另一部分有机物进行分解代谢以便获得细胞合成所需的能量，其最终产物是CO2和 H2O等稳地物质。在这种合成代谢和分解代谢的过程中，溶解性有机物（如低分子有机酸等易降解有机物）直接进入细胞内不被利用。而非溶解性有机物则首先被吸附在微生物表面，然后被酶水解后进入细胞内部被利用。由此可见，微生物的好氧代谢作用对污水中的溶解性有机物和非溶解性有机物都起作用，并且代谢产物是无害的稳地物质，因此，可以是处理后污水中的残余BOD5浓度很低。根据国外有关设计资料，在污泥负荷为0.3kg BOD5/kgMLSS.d以下时，就很容易使得出水BOD5保持在10mg/L以下。

(3) COD的去除

污水中COD去除的原理与BOD5基本相同。

污水厂出水中的剩余COD，即COD的去除率，取决于原污水的可生化性，它与城市污水的组成有关。

对于那些主要以生活污水及其成分与生活污水详尽的工业废水组成的城市污水，这种城市污水的BOD5/COD比值往往接近0.5甚至大于0.5，其污水的可生化性较好，出水COD值可以控制在较低的水平。而成分主要以工业废水为主的城市污水，或BOD5/COD比值较小的城市污水，其污水的可生化性差，处理后污水中剩余COD会较高，要满足出水COD≤60mg/L有一定的难度。

此污水处理厂进水BOD5/COD比值为0.53，接近0.5，污水的可生化性较好，采用二级处理工艺完全能使出水COD≤50mg/L。

化学除磷主要是向污水中投加药剂，使药剂与水中溶解性磷酸盐形成不溶性磷酸盐沉淀物，然后通过固液分离将磷从污水中去除。固液分离可单独进行，也可与初沉污泥和二沉污泥的排泥相接和。按工艺流程中化学药剂投加点的不同，化学沉淀除磷工艺可分为前置沉淀、同步沉淀和后置沉淀三种类型。前置沉淀的药剂投加点是初沉池前，形成的沉淀物与初沉污泥一起排除；同步沉淀的药剂投加点设在曝气池中、曝气池出水处或在二沉池的进水处，形成的沉淀物与剩余污泥一起排除；后置沉淀的药剂投加点设在二沉池之后的混合池中，形成的沉淀物通过另投的固液分离装置进行分离。

化学除磷的药剂主要由铁盐、铝盐和石灰。

铁盐和铝盐均能与磷酸根离子作用生成难溶性的沉淀物，通过去除这些难溶性沉淀物去除水中的磷。

按照德国规范ATV-A131的规定，一般去除1kg磷需要投加2.7 kg铁或1.3 kg铝。对特定的污水，金属盐投加量需通过实验确定，随进水TP浓度和期望的除磷率不同，相应的投加量也不同。

化学除磷方法的产泥量将增加，仅由沉淀剂与磷酸根和氢氧根结合生成的干泥量为2.3 kgTs/ kgFe或3.6 kgTs/ kgAl,除此之外，还要考虑附带的其它沉淀物，因此，在实际应用中按每kg用铁量产生2.5 kg污泥或每kg用铝量产生4.0 kg污泥来计算泥量。

在初沉池投加化学药剂，除沉池产泥量将增加50-100%，如设后续生物处理，则全厂污泥量增加60-70%；在二沉池投药，活性污泥量增加35-45%，全厂污泥量增加10-25%。因此，化学药剂的投加使沉淀污泥的产量增加、浓度降低、污泥体积增大，使污泥处理的难度增加。采用化学除磷时还应考虑污泥处理与处置的费用。

BOD5: N : P的比值是影响生物脱氮除磷的重要因素，氮和磷的去除率随着BOD5/N和BOD5/P比值的增加而增加。

从理论上讲，BOD5/Ngt;2.86才能有效地进行脱氮，实际运行资料表明，BOD5/Ngt;3时才能使反硝化正常运行。在BOD5/N＝3-4时氮的去除率大于50％,磷的去除率也可达到55％左右。

对于生物除磷工艺，要求BOD5/Pgt;30，且BOD5/Ngt;3。

本工程进水BOD5/N＝6.34，BOD5/P＝40.6，能满足生物脱氮除磷工艺对碳源的要求。因此，本工程采用生物脱氮除磷工是可行的。

荷兰的DHV公司和其在美国的专利特许公司EIMCO在原Carrousel系统的基础上发明了Carrousel 2000系统，实现了更高要求的生物脱氮和除磷功能，运行过程如图2-3所示。至今世界上已有850多座Carrousel和Carrousel 2000系统正在运行，实践证明该工艺具有投资省、处理效率高、可靠性好、管理方便和运行维护费用低等优点。

图2-3 Carrousel 2000氧化沟简图

Carrousel 2000型氧化沟由于其特殊的预反硝化区的设计(占氧化沟体积的15%)，在缺氧条件下进水与一定量的混合液混合(该量可通过内部回流控制阀调节)；剩余部分(体积的85%)包括有氧和缺氧区，用于进行同时硝化反硝化，也用于磷的富集吸收。每座氧化沟中配有表曝机实现沟内水体的推流、混合和充氧。系统的供氧量可以通过控制沟内表曝机运行台数的多少进行调节，另外从节能的角度考虑，每座沟中还装有一定数量的推进器用于保证混合液具有一定的流速。

1.厌氧区Ⅰ

在没有溶解氧和硝态氮存在的厌氧条件下，兼性细菌将溶解性BOD转化成低分子发酵产物，生物聚磷菌将优先吸附这些低分子发酵产物，并将其运送到细胞内、同化成胞内碳源存贮物，所需能量来源于聚磷的水解以及细胞内糖的水解，并导致磷酸盐的释放。经厌氧状态释放磷酸盐的聚磷菌在好氧状态下具有很强的吸磷能力，吸收、存贮超出生长需求的磷量，并合成新的聚磷菌细胞、产生富磷污泥，通过剩余污泥的排放将磷从系统中除去。

2.缺氧区Ⅱ

泥水混合液由厌氧区Ⅰ进入缺氧区Ⅱ，一部分聚磷菌利用后续工艺的混合液(内回流带来的)中硝酸盐作为最终电子受体以分解细胞内的PHB(聚β羟基丁酸)，产生的能量用于磷的吸收和聚磷的合成，同时反硝化菌利用内回流带来的硝酸盐，以及污水中可生物降解的有机物进行反硝化，达到部分脱碳与脱硝、除磷的目的。缺氧区容积包括脱硝、除磷两部分。

3.氧化沟区Ⅲ

氧化沟兼有推流型和完全混合型反应池两者的特性，完成一次循环所需时间约为5～20 min，而总的停留时间却很长。氧化沟中有好氧、缺氧交替出现的区域，具有硝化、生物除磷、反硝化的条件。在氧化沟好氧区聚磷菌除了吸收、利用污水中的可生物降解有机物外，主要是分解体内贮积的PHB，产生的能量可供自身生长繁殖，此外还可主动吸收周围环境中的溶解磷，并以聚磷的形式在体内超量贮积。在剩余污泥中含有大量能超量聚磷的聚磷菌，大大提高了A2/C氧化沟系统的除磷效果。

A2/O的工艺原理：首段厌氧池，流入原污水及同步进入的从二沉池回流的含磷污泥，本池主要功能为释放磷，使污水中P的浓度升高，溶解性有机物被微生物细胞吸收而使污水中BOD浓度下降；另外，NH3—N因细胞的合成而被去除一部分，使污水中NH3—N浓度下降，但NO3—N含量没有变化。

在缺氧池中，反硝化菌利用污水中的有机物作碳源，将回流混合液中带入的大量NO3—N和NO2—N还原为N2释放至空气，因此BOD5浓度下降，NO3—N浓度大幅度下降，而磷的变化很小。

在好氧池中，有机物被微生物生化降解，而继续下降；有机氮被氨化继而被硝化，使NH3—N浓度显著下降，但随着硝化过程使NO3—N的浓度增加，P随着聚磷菌的过量摄取，也以较快的速度下降。所以，A2/O工艺它可以同时完成有机物的去除、硝化脱氮、磷的过量摄取而被去除等功能，脱氮的前提是NH3—N应完全硝化，好氧池能完成这一功能，缺氧池则完成脱氮功能。厌氧池和好氧池联合完成除磷功能，运行过程如图2-4所示。

A2/O工艺的特点：

（1）厌氧、缺氧、好氧三种不同的环境条件和不同种类微生物菌群的有机配合，能同时具有去除有机物、脱氮除磷的功能。

（2）在同时脱氧除磷去除有机物的工艺中，该工艺流程最为简单，总的水力停留时间也少于同类其他工艺。

（3）在厌氧—缺氧—好氧交替运行下，丝状菌不会大量繁殖，SVI一般小于100，不会发生污泥膨胀。

（4）污泥中磷含量高，一般为2．5％以上。

（5）脱氮效果受混合液回流比大小的影响，除磷效果则受回流污泥中夹带DO和硝酸态氧的影响，因而脱氮除磷效率不可能很高。

图2-4 A2/O法工艺流程图

两个方案各有特点，现对主要技术和经济情况进行比较分析：

（1）处理效果和工艺流程

两个方案均有较好的生物处理效果，均能达到本工程要求的排放标准。两个方案工艺流程都较简单。

（2）运行管理与维护检修

两个方案主要设备均能国内生产，氧化沟方案运行可靠，管理简单且有成熟的运行经验，维护费用底；A2/O方案采用鼓风曝气设备，维护费用较高，国内也有成熟的运行经验。

（3）运转灵活性

在运行的过程中，两个方案均可根据进水水质变化改变运行工况，减少运行成本，运转灵活性大。

（4）占地面积

A2/O方案生物池和二沉池合建，较为节省用地，氧化沟生物池和二沉池分建，占地较大。

（5）电耗

A2/O方案回流量大，污水提升设备多，电耗大。氧化沟虽然回流比较大，但能充分利用氧化沟的结构特点以较底的能耗实现回流，能耗较低。

方案一

方案二

普通A²/O法

Carrousel 2000氧化沟

优点：（1）该工艺为最简单的脱氮除磷工艺

总的水力停留时间，总的占地面积少于其他同类工艺。

（2）在厌氧，缺氧，好氧交替的条件下运行，丝状菌得不到大量增殖，没有污泥膨胀之忧，SVI一般均小于100。

（3）污泥中含鳞浓度高，具有很高的肥效。

（4）运行得当没有必要投药，两个A段只用轻缓搅拌，以不增加溶解氧浓度，运行费用比较低。

缺点：（1）除磷效果难以再提高，污泥增长有一定的限度，不易提高，特别当P/BOD高时更是如此。

（2）脱氮效果也难以再提高，内循环量一般以2Q为限，不宜太高，否则增加运行费用。

（3）对沉淀池要保持一定浓度的溶解氧，减少停留时间，防止产生厌氧状态和污泥释放磷的现象，但是溶解氧浓度也不宜过高，以防止循环混合液对缺氧反应器的干扰。

优点：该工艺具有普通A²/O法工艺的各项优点外，还具有以下一些独特的优点：

1. 氧化沟具有独特的水力流动特点，兼有推流型反应池和完全混合型反应池的特点，有利于克服沟内污水的短流现象，提高缓冲能力；有利于活性污泥的生物凝聚作用。
2. 具有明显的溶解氧浓度梯度，比较适合于硝化—反硝化生物处理工艺；可将其工作区分为富氧区和缺氧区，用于进行消化和反消化，脱氮除磷效果好。
3. 在整个氧化沟流程中，功率密度的不均匀分布有利于氧的传质、液体的混合和污泥絮凝。
4. 整体体积功率密度较低，可以节约能源、降低能耗。
5. 污水的循环量是进水的十倍甚至数十倍，具有较强的抗冲击负荷能力；
6. 管理维护比较方便。
   缺点：占地大。

水

质

名称

BOD₅

COD_cr

SS

NH₃-N

TN

TP

设计进水水质(mg/l)

203

380

280

21

32

5

设计出水水质(mg/l)

10

50

10

5

15

0.5

处理程度（%）

95.1

86.8

96.4

76.2

53.1

90

（1）污水处理应依据《室外排水设计规范》GB50014-2006。

（2）污水处理工艺的投资和运行费用合理，工程投资和运行费用达到的处理程度是选择工艺的主要也是工艺流程选择的重要因素之一。根据处理的水质、水量，选择可行的几种工艺流程进行全面的技术经济比较，确定工艺先进合理、工程投资和运行费用较低的处理工艺。

（3）根据当地自然、地形条件及土地与资源利用情况，因地制宜、综合考虑选择适合当地情况的处理工艺。尽量少占农田或不占农田，充分利用河滩沼泽地、洼地或旧河道。

（4）考虑分期处理与排放利用情况。例如根据当地城市规划，先建一期工程，再建二期工程。

（5）施工与运行管理：如地下水位较高、地质条件较差的地区，就不宜选用深度大、施工难度高的处理构筑物。也应考虑所确定处理工艺运行简单、操作方便，便于实现自动控制等。

池型

优点

缺点

平流式沉砂池

1. 截留无机颗粒效果较好
2. 工作稳定，构造简单
3. 易于排除沉砂

1. 占地面积大
2. 沉砂中夹杂一些有机物，使沉砂的后续处理增加难度

曝气沉砂池

1. 可通过调节曝气量控制污水的旋流速度，使沉砂效率较稳定
2. 受水量变化的影响小
3. 可对污水起预曝气作用

1. 如果后续工艺中需厌氧条件则不适用
2. 造价较高

旋流沉砂池

1. 砂水分离器的效率较高
2. 占地面积较小
3. 能耗低，管理方便
4. 造价低，基建费低

池型

优点

缺点

适用条件

平流式

（1）沉淀效果好

（2）对冲击负荷和温度变化的适应能力强

（3）施工简易

（4）平面布置紧凑

（5）排泥设备已趋定型

（1）配水不易均匀

（2）采用多斗排泥时每个泥斗需单独设排泥管，操作量大

（3）采用机械排泥时，设备复杂，对施工质量要求高

适用于大、中、小型污水处理厂

竖流式

（1）排泥方便，管理简单

（2）占地面积小

（1）池子深度大，施工困难

（2）对冲击负荷和温度变化的适应能力较差

（3）池径不宜过大，否则布水不匀

适用于小型污水处理厂

幅流式

（1）多为机械排泥，运行可靠，管理较简单

（2）排泥设备已定型化

机械排泥设备复杂，对施工质量要求高

适用于大、中型污水处理厂

污水生物处理过程中将产生大量的生物污泥，有机物含量较高且不稳定，易腐化，并含有寄生虫卵，若不妥善处理和处置，将造成二次污染。

污泥处理要求如下：

a、 减少有机物，使污泥稳定化；

b、减少污泥提及，降低污泥后续处置费用；

c、 减少污泥中有毒物质；

d、利用污泥中可用物质，化害为利；

e、 因选用生物脱氮除磷工艺，故尽量避免磷的二次污染。

项　　目

方　案　一

方　案　二

主要构筑物

（1）污泥贮泥池

（2）浓缩、脱水机房

（3）泥堆棚

（1）泥浓缩池

（2）脱水机房

（3）污泥堆棚

主要设备

（1）污泥浓缩脱水机

（2）加药设备

（1）浓缩池刮泥机

（2）脱水机

（3）加药设备

占地面积

小

大

絮凝剂总用量

3.0-4.0kg/T.DS

3.5kg/T.DS

对环境影响

无大的污泥敞开式构筑物，对周围环境影响小

污泥浓缩池露天布置，气味难闻，对周围环境影响大

总土建费用

小

大

总设备费用

稍大

稍小

剩余污泥中磷的释放

无

有

污泥浓缩、脱水机采用一体化设备，又两种类型可以选择：一种时带式浓缩、脱水一体化机；另一种是离心浓缩、脱水一体化机，两种类型相比，带式机在国内应用较早，技术较成熟；离心机在国外使用较多，九十年代开始在国内使用。带式机与离心机比较如下：

a、 脱水效果：带式浓缩脱水机的脱水污泥含水率略低于离心机。

b、运行可靠性：带式机具有成熟的运行经验，可靠性较大，离心机在国内使用时间较短，运行的可靠性有待证实。

c、 设备投资及运行成本：离心机必须依赖进口，价格很贵，电耗高，运行成本较大。按同等条件进行比较，其设备价格约高50％，运行电费每吨干泥增加170元。

d、噪声：离心机高速旋转，噪声较大。

e、 环境卫生：离心机完全在全封闭状态下工作，环境卫生条件好，带式机卫生条件差，但可通过采用加盖型带式机使卫生条件得到改善。

f、 运行维护管理：带式机所需辅助设备较多，需要高压冲洗水泵和空压机，须清洗、更换滤布等，设备运行维护管理较麻烦。

平面布置的原则一是要功能分区明确，流程顺畅，二是尽量紧凑，节省建筑用地，增加绿化面积，同时兼顾美观实用。根据这些原则和要求，设计的总平面布置见大图。（以下所说的方位以图中所示为准）。

整个厂区分为两个相对独立的小区，各小区都设置了一定面积的绿化带，力求创造一个优美整洁的环境。这两个小区没有明确的实际分隔，由于在功能上的差别，分成了生产区和工厂的办公区。厂里的职工的生活住所都在厂外，因此，在该污水处理厂中没有设置生活区。

污水处理厂的大部分面积被污水处理构筑物占据，都是在厂区的南面，呈直线分布，最后处理完成的污水排入恩江。而生成的污泥在厂区平面右上部（东北角）的污泥脱水间脱水处理后，由厂里的运泥车从后门运走（后门位于厂区的右上角）。后门主要用于格栅渣、沉砂、污泥等的外运。

厂区平面的上方分散着污水处理厂的办公区及相应的辅助设施，包括了：污水处理厂的办公室、车库、仓库、检修间、化验室和值班室等。污水处理厂的前门设在图中的左上部。污水处理厂的办公区的布置尽量做到避开有气味的的污水处理构筑物，一般设于厂区常年的上风向。当然，在生产区和办公区的隔离部分种植绿色植物，以求将污水处理对人的危害降到最底的限度。

序号

构筑物名称

水面标高（m）

构筑物顶标高（m）

构筑物底标高（m）

1

中格栅

-5.500

0.000

-6.500

2

细格栅

2.000

3.280

1.000

3

沉砂池

1.700

2.000

-1.300

4

厌氧池

1.200

1.500

-2.800

5

氧化沟

0.600

1.200

-4.400

6

二沉池

-0.100

0.200

-6.590

7

接触池

-0.800

-0.500

-1.461

《室外排水设计规范》（GB50014-2006）规定：

6.2.1 城市污水处理程度和方法应根据现行的国家和地方的有关排放标准、污染物的

来源及性质、排入地表水域环境功能和保护目标确定。

6.2.2 污水厂的处理效率，一般可按本规范表6.2.2的规定取值。

处理级别

处理方法

主 要 工 艺

处理效率（%）

SS

BOD₅

一级

沉淀法

沉淀（自然沉淀）

40～55

20～30

二级

生物膜法

初次沉淀、生物膜反应、二次沉淀

60～90

65～90

活性污泥法

初次沉淀、活性污泥反应、二次沉淀

70～90

65～95

注：1 、表中SS表示悬浮固体量，BOD5表示五日生化需氧量。

2 、活性污泥法根据水质、工艺流程等情况，可不设置初次沉淀池。

6.2.3 水质和（或）水量变化大的污水厂，宜设置调节水质和（或）水量的设施。

6.2.4 污水处理构筑物的设计流量，应按分期建设的情况分别计算。当污水为自流进入时，应按每期的最高日最高时设计流量计算；当污水为提升进入时，应按每期工作水泵的最大组合流量校核管渠配水能力。生物反应池的设计流量，应根据生物反应池类型和曝气时间确定。曝气时间较长时，设计流量可酌情减少。

6.2.5 合流制处理构筑物，除应按本章有关规定设计外，尚应考虑截流雨水进入后的影响，一般应符合下列要求：

1、提升泵站、格栅、沉砂池，按合流设计流量计算；

2、初次沉淀池，一般按旱流污水量设计，用合流设计流量校核，校核的沉淀时间不宜小于30min；

3、二级处理系统，按旱流污水量设计，必要时考虑一定的合流水量；

4、污泥浓缩池、湿污泥池和消化池的容积，以及污泥脱水规模，应根据合流水量水质计算确定。一般可按旱流情况加大10%～20%计算；

5、管渠应按合流设计流量计算。

6.2.6 各处理构筑物的个（格）数不应少于2个（格），并应按并联设计。

6.2.7 处理构筑物中污水的出入口处宜采取整流措施。

6.2.8 污水厂应设置对处理后出水消毒的设施。

《给水排水设计手册》第5册[5.1.1]

栅渣量与地区的特点、格栅的间隙大小，污水量以及下水道系统的类型等因素有关。在无当地有运行资料时，可采用：

格栅间隙16~25mm,0.10~0.05m³栅渣/10³m³污水

格栅间隙30~50mm, 0.03~0.01m³栅渣/10³m³污水

《室外排水设计规范》（GB50014-2006） 6.3 规定：

6.3.1 污水处理系统或水泵前，必须设置格栅。

6.3.2 格栅栅条间隙宽度，应符合下列要求：

1、粗格栅：机械清除时宜为16～25mm，人工清除时宜为25～40mm。特殊情况下，最大间隙可为100mm；

2、细格栅：宜为1.5～10mm；

3、水泵前，应根据水泵要求确定。

6.3.3 污水过栅流速宜采用0.6～1.0m/s。除转鼓式格栅除污机外，机械清除格栅的安装角度宜为60°～90°。人工清除格栅的安装角度宜为30°～60°。

6.3.5 格栅上部必须设置工作平台，其高度应高出格栅前最高设计水位0.5m，工作平台上应有安全和冲洗设施。

6.3.6 格栅工作平台两侧边道宽度宜采用0.7～1.0m。工作平台正面过道宽度，采用机械清除时不应小于1.5m，采用人工清除时不应小于1.2m。

6.3.7 粗格栅栅渣宜采用带式输送机输送；细格栅栅渣宜采用螺旋输送机输送。

设计流量：Qmax =340 L/s ,以近远期最高日最高时流量计

栅前水深：h=1.0m， 过栅流速：v₂=0.9m/s

栅条宽度：s=10mm=0.01m， 格栅净间距b=20mm=0.02m

栅前部分长度：0.5m， 格栅倾角α=75º

单位栅渣量：W₁=0.03m³/10³m³

故采用机械清渣。格栅采用链条回转式格栅，它由驱动机构、主传动链轮轴、从动链轮轴、牵引链、齿耙、过力矩保护装置和机架等组成。驱动机构布置在栅体上部的左侧或右侧，通过安全保护装置将扭矩传给主传动链轮轴，主传动链轮轴两侧主动链轮使两条环形链条作回转运动，在环形链条上

均布6～8块齿耙，齿耙间距与格栅栅距配合并插入栅片间隙一定深度，运行时齿耙栅片上的污物随齿耙上行，当齿耙转到格栅体顶部牵引链条换向时齿耙也随之翻转，格栅截留的栅渣脱落到工作平台上端的卸料处，由卸料装置将污物卸至输送机或集污容器中。

格栅清渣装置起动由水位差控制开关控制，当格栅前后水位差大于0.1m时，开始工作。

《室外排水规范》GB50014-2006中规定如下：

5.1.1 排水泵站宜按远期规模设计，水泵机组可按近期规模配置。

5.1.2 排水泵站宜设计为单独的建筑物。

5.1.3 抽送会产生易燃易爆和有毒有害气体的污水泵站，必须设计为单独的建筑物，并应采取相应的防护措施。

5.1.4 排水泵站的建筑物和附属设施宜采取防腐蚀措施。

5.1.7 雨水泵站应采用自灌式泵站。污水泵站和合流污水泵站宜采用自灌式泵站。

5.1.8 泵房宜有二个出入口，其中一个应能满足最大设备或部件的进出。

5.2.1 污水泵站的设计流量，应按泵站进水总管的最高日最高时流量计算确定。

5.2.2 雨水泵站的设计流量，应按泵站进水总管的设计流量计算确定。当立交道路设有盲沟时，其渗流水量应单独计算。

5.2.5 污水泵和合流污水泵的设计扬程，应根据设计流量时的集水池水位与出水管渠水位差和水泵管路系统的水头损失以及安全水头确定。

5.3.1 集水池的容积，应根据设计流量、水泵能力和水泵工作情况等因素确定。一般应符合下列要求：

1、污水泵站集水池的容积，不应小于最大一台水泵5min的出水量；

注：如水泵机组为自动控制时，每小时开动水泵不得超过6次。

2、雨水泵站集水池的容积，不应小于最大一台水泵30s的出水量；

3、合流污水泵站集水池的容积，不应小于最大一台水泵30s的出水量。

《给水排水设计手册》第5册[5.1.1]：

栅渣量与地区的特点、格栅的间隙大小，污水量以及下水道系统的类型等因素有关。在无当地有运行资料时，可采用：

1. 格栅间隙16~25mm,0.10~0.05m³栅渣/10³m³污水
2. 格栅间隙30~50mm, 0.03~0.01m³栅渣/10³m³污水

《室外排水设计规范》（GB50014-2006） 6.3 规定：

6.3.1 污水处理系统或水泵前，必须设置格栅。

6.3.2 格栅栅条间隙宽度，应符合下列要求：

1、粗格栅：机械清除时宜为16～25mm，人工清除时宜为25～40mm。特殊情况下，最大间隙可为100mm；

2、细格栅：宜为1.5～10mm；

3、水泵前，应根据水泵要求确定。

6.3.3 污水过栅流速宜采用0.6～1.0m/s。除转鼓式格栅除污机外，机械清除格栅的安装角度宜为60°～90°。人工清除格栅的安装角度宜为30°～60°。

6.3.5 格栅上部必须设置工作平台，其高度应高出格栅前最高设计水位0.5m，工作平台上应有安全和冲洗设施。

6.3.6 格栅工作平台两侧边道宽度宜采用0.7～1.0m。工作平台正面过道宽度，采用机械清除时不应小于1.5m，采用人工清除时不应小于1.2m。

6.3.7 粗格栅栅渣宜采用带式输送机输送；细格栅栅渣宜采用螺旋输送机输送。

栅前水深：h=1m , 过栅流速：v₂=0.9m/s

栅条宽度：s=0.01m， 格栅净间距e=8mm=0.008m

栅前部分长度：0.5m， 栅后宽度:1.0m

格栅倾角α=75º , 污水栅前超高:h₂=0.3m

单位栅渣量：W₁=0.1m³/103m³

故采用机械清渣。格栅采用旋转式格栅，它由驱动机构、主传动链轮轴、从动链轮轴、牵引链、齿耙、过力矩保护装置和机架等组成。驱动机构布置在栅体上部的左侧或右侧，通过安全保护装置将扭矩传给主传动链轮轴，主传动链轮轴两侧主动链轮使两条环形链条作回转运动，在环形链条上均布6～8块齿耙，齿耙间距与格栅栅距配合并插入栅片间隙一定深度，运行时齿耙栅片上的污物随齿耙上行，当齿耙转到格栅体顶部牵引链条换向时齿耙也随之翻转，格栅截留的栅渣脱落到工作平台上端的卸料处，由卸料装置将污物卸至输送机或集污容器中。

格栅清渣装置起动由水位差控制开关控制，当格栅前后水位差大于0.1m时，开始工作。

《室外排水设计规范》（GB50014-2006）中规定：

6.4.1 关于设置沉砂池的规定。

一般情况下，由于在污水系统中有些井盖密封不严，有些支管连接不合理以及部分家庭院落和工业企业雨水进入污水管，在污水中会含有相当数量的砂粒等杂质。设置沉砂池可以避免后续处理构筑物和机械设备的磨损，减少管渠和处理构筑物内的沉积，避免重力排泥困难，防止对生物处理系统和污泥处理系统运行的干扰。

6.4.4 旋流沉砂池的设计，应符合下列要求：

1、最高时流量的停留时间不应小于30s；

2、设计水力表面负荷宜为150～200m3/(m2·h)；

3、有效水深宜为1.0～2.0m，池径与池深比宜为2.0～2.5；

4、池中应设立式桨叶分离机。

6.4.5 污水的沉砂量，可按每立方米污水0.03L计算；合流制污水的沉砂量应根据实际情况确定

6.4.7 沉砂池除砂宜采用机械方法，并经砂水分离后贮存或外运。采用人工排砂时，排砂管直径不应小于200mm。排砂管应考虑防堵塞措施。

《给水排水设计手册》（第05期 城镇排水）：

1、设计流量应按分期建设考虑：

1）当污水为自流进入时，应按每期的最大设计流量计算；当污水为提升进入时，应按每期工作水泵的最大组合流量计算。

2）在合流制处理系统中，应按降雨时的设计流量计算。

2、沉砂池个数或分格数不应小于2个，并宜安并联系列设计，当污水量较少时，可考虑一格工作，一格备用。

3、城市污水的含砂量可按10⁶m³污水沉砂30m³计算，其含水率为60%，容量为1500kg/m³；合流制污水的沉砂量应根据实际情况确定。

4、沉砂池的超高不宜小于0.3m。

根据《给水排水设计手册》（第5册 城镇排水），选用型号为I-200旋流沉砂池，流量为180L/s。尺寸如下表4-1所示。

表4-1 旋流沉砂池尺寸

旋流沉砂池I为一种涡流式沉砂池，由进水口，出水口，沉砂分选区，集砂区，砂提升管，排砂管，电动机和变速箱组成。污水由流入口沿切线方向流入沉砂区，利用电动机及传动装置带动转盘和斜坡式叶片旋转，在离心力的作用下，污水中较大密度的砂粒被甩向池壁，可达到最佳沉砂效果，沉砂用压缩空气经纱提升管，排砂管清洗后排除，清洗水回流至沉砂区。

《城市污水处理厂设计计算》

《水处理构筑物设计计算》

《室外排水设计规范》（GB50014-2006）[6.6-Ⅴ]

6.6.1 根据去除碳源污染物、脱氮、除磷、好氧污泥稳定等不同要求和外部环境条件，选择适宜的活性污泥处理工艺。

6.6.3 生物反应池的超高，当采用鼓风曝气时为0.5～1.0m；当采用机械曝气时，其设备操作平台宜高出设计水面0.8～1.2m。

6.6.4 污水中含有大量产生泡沫的表面活性剂时，应有除泡沫措施。

6.6.5 每组生物反应池在有效水深一半处宜设置放水管。

6.6.6 廊道式生物反应池的池宽与有效水深之比宜采用1:1～2:1。有效水深应结合流程设计、地质条件、供氧设施类型和选用风机压力等因素确定，一般可采用4.0～6.0m。在条件许可时，水深尚可加大。

6.6.7 生物反应池中的好氧区（池），采用鼓风曝气器时，处理每立方米污水的供气量不应小于3m3。好氧区采用机械曝气器时，混合全池污水所需功率一般不宜小于25W/m3；氧化沟不宜小于15W/m3。缺氧区（池）、厌氧区（池）应采用机械搅拌，混合功率宜采用2～8W/m3。机械搅拌器布置的间距、位置，应根据试验资料确定。

6.6.8 生物反应池的设计，应充分考虑冬季低水温对去除碳源污染物、脱氮和除磷的影响，必要时可采取降低负荷、增长泥龄、调整厌氧区（池）及缺氧区（池）水力停留时间和保温或增温等措施。

6.6.9 原污水、回流污泥进入生物反应池的厌氧区（池）、缺氧区（池）时，宜采用淹没入流方式。

6.6.21 氧化沟前可不设初次沉淀池。

6.6.22 氧化沟前可设置厌氧池。

6.6.23 氧化沟可按两组或多组系列布置，并设置进水配水井.

6.6.24 氧化沟可与二次沉淀池分建或合建。

6.6.25 延时曝气氧化沟的主要设计参数，宜根据试验资料确定，无试验资料时，可按本规范表6.6.25的规定取值。

项 目

单 位

参数值

污泥浓度(MLSS)X_a

g/L

2.5～4.5

污泥负荷L_s

kgBOD₅/kgMLSS·d

0.03～0.008

污泥龄θ_C

d

gt;15

污泥产率Y

kgVSS/kgBOD₅

0.3~0.6

需氧量O₂

kgO₂/kgBOD₅

1.5~2.0

水力停留时间HRT

h

≥16

污泥回流比 R

%

75～150

总处理效率 η

%

＞95(BOD₅)

6.6.26 当采用氧化沟进行脱氮除磷时，宜符合本规范6.6.17～6.6.20条的有关规定。

6.6.27 进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端，出水点宜设在充氧器后的好氧区。氧化沟的超高与选用的曝气设备类型有关，当采用转刷、转碟时，宜为0.5m；当采用竖轴表曝机时，宜为0.6～0.8m，其设备平台宜高出设计水面0.8～1.2m。

6.6.28 氧化沟的有效水深与曝气、混合和推流设备的性能有关，宜采用3.5~4.5m。

6.6.29 根据氧化沟渠宽度，弯道处可设置一道或多道导流墙；氧化沟的隔流墙和导流墙宜高出设计水位0.2～0.3m。

6.6.30 曝气转刷、转碟宜安装在沟渠直线段的适当位置，曝气转碟也可安装在沟渠的弯道上，竖轴表曝机应安装在沟渠的端部。

6.6.31 氧化沟的走道板和工作平台，应安全、防溅和便于设备维修。

6.6.32 氧化沟内的平均流速宜大于0.25m∕s。

6.6.33 氧化沟系统宜采用自动控制。

6.8.1 生物反应池中好氧区的供氧，应满足污水需氧量、混合和处理效率等要求，一般宜采用鼓风曝气或表面曝气等方式。

6.8.2 生物反应池中好氧区的污水需氧量，根据去除的五日生化需氧量、氨氮的硝化和除氮等要求，宜按下列公式计算：

（6.8.2）

式中：O₂—污水需氧量（kgO₂/d）；

Q—生物反应池的进水流量（m³/d）；

S₀—生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L）；

S_e—生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L）；

△X_V—排出生物反应池系统的微生物量（kg/d）；

N_k—生物反应池进水总凯氏氮浓度（mg/L）；

N_ke—生物反应池出水总凯氏氮浓度（mg/L）；

N_t—生物反应池进水总氮浓度（mg/L）；

N_oe—生物反应池出水硝态氮浓度（mg/L）；

0.12△X_V—排出生物反应池系统的微生物中含氮量（kg/d）；

a—碳的氧当量，当含碳物质以BOD₅计时，取1.47；

b—常数，氧化每公斤氨氮所需氧量（kgO₂/kgN），取4.57；

c—常数，细菌细胞的氧当量，取1.42。

去除含碳污染物时，去除每公斤五日生化需氧量可采用0.7～1.2kgO₂。

6.8.3 选用曝气装置和设备时，应根据设备的特性、位于水面下的深度、水温、污水的氧总转移特性、当地的海拔高度以及预期生物反应池中溶解氧浓度等因素，将计算的污水需氧量换算为标准状态下清水需氧量。

6.8.4 鼓风曝气时，可按下列公式将标准状态下污水需氧量，换算为标准状态下的供气量。

（6.8.4）

式中：G_s—标准状态下供气量（m³/h）；

0.28—标准状态（0.1MPa、20℃）下的每立方米空气中含氧量（kgO₂/m³）；

O_s—标准状态下，生物反应池污水需氧量（kgO₂/h）；

E_A—曝气器氧的利用率，以％计。

6.8.5 鼓风曝气系统中的曝气器，应选用有较高充氧性能、布气均匀、阻力小、不易堵塞、耐腐蚀、操作管理和维修方便的产品。应具有不同服务面积、不同空气量、不同曝气水深，在标准状态下的充氧性能及底部流速等技术资料。

6.8.6 曝气器的数量，应根据供氧量和服务面积计算确定。供氧量包括生化反应的需氧量和维持混合液有2mg/L的溶解氧量。

6.8.7 廊道式生物反应池中的曝气器，可满池布置或池侧布置，或沿池长分段渐减布置。

6.8.8 采用表面曝气器供氧时，宜符合下列要求：

1 叶轮的直径与生物反应池（区）的直径（或正方形的一边）之比:倒伞或混流型为1:3～1:5，泵型为1:3.5～1:7；

2 叶轮线速度为3.5～5.0m/s；

3 生物反应池宜有调节叶轮（转刷、转碟）速度或淹没水深的控制设施。

6.8.9 各种类型的机械曝气设备的充氧能力应根据测定资料或相关技术资料采用。

6.8.10 选用供氧设施时，应考虑冬季溅水、结冰、风沙等气候因素以及噪声、臭气等环境因素。

进水水质 出水水质

； ；

； ；

； ；

； ；

。 。

污泥产率系数Y=0.6；

内源代谢系数；

假设可生物降解的VSS比例；

设混合液中70%为挥发性的；

选择总MLSS浓度为4000mg/L；

曝气器采用立式低速表曝机；

反应池中溶解氧浓度C=2.0mg/L；

，；

；

脱氮温度修正系数。

型号

曝气机平盘直径（mm）

电机功配用率(kW)

电机轴功率（kW）

充氧量(kgO₂/h)

LY-I 3600

3600

160

128.00

384～448

《给水排水设计手册》第5册 城市排水[5.3.4]

《室外排水设计规范》GB50014-2006[6.5]中关于辐流沉淀池设计的规定：

（1）径深比的要求。根据辐流沉淀池的流态特征，径深比宜为6～12。日本指南和前苏联规范都规定为6～12，沉淀效果较好,本条文采用6~12。为减少风对沉淀效果的影响，池径宜小于50m。

（2）排泥方式及排泥机械的要求。近年来，国内各地区设计的辐流沉淀池，其直径都较大，配有中心传动或周边驱动的桁架式刮泥机，已取得成功经验。故规定宜采用机械排泥。参照日本指南，规定排泥机械旋转速度为1～3r/h，刮泥板的外缘线速度不大于3m/min。当池子直径较小，且无配套的排泥机械时，可考虑多斗排泥，但管理较麻烦。

《室外排水设计规范》GB50014-2006[6.13]

6.13.5 污水的紫外线剂量宜根据试验资料或类似运行经验确定；也可按下列标准确定：

1、二级处理的出水为15～22mJ/cm2；

2、再生水为24～30 mJ/cm2。

6.13.6 紫外线照射渠的设计，应符合下列要求：

1、照射渠水流均布，灯管前后的渠长度不宜小于1m；

2、水深应满足灯管的淹没要求。

6.13.7紫外线照射渠不宜少于2条。当采用一条时，宜设置超越渠。

关于污水的紫外线剂量的规定。

污水的紫外线剂量应为生物体吸收至足量的紫外线剂量(生物验定剂量或有效剂量)，以往用理论公式计算。由于污水的成份复杂且变化大，实践表明理论值比实际需要值低很多，为此，美国消毒手册已明确规定采用经独立第三方验证的紫外线生物实验验定剂量作为紫外线剂量。据此，作此规定。

病原体的灭活程度

病原体

90%

99%

99.9%

99.99%

隐孢子虫

lt;10

lt;19

贾第虫

lt;5

霍乱弧菌

0.8

1.4

2.2

2.9

痢疾志贺氏病毒

0.5

1.2

2.0

3.0

埃希氏病菌

1.5

2.8

4.1

5.6

伤寒沙门氏菌

1.8～2.7

4.1～4.8

5.5～6.4

7.1～8.2

伤寒志贺氏病菌

3.2

4.9

6.5

8.2

致肠炎沙门氏菌

5

7

9

10

肝炎病毒

4.1～5.5

8.2～14

12～22

16～30

脊髓灰质炎病毒

4～6

8.7～14

14～23

21～30

柯萨奇病毒B5病毒

6.9

14

22

30

轮状病毒SAII

7.1～9.1

15～19

23～26

31～36

厂 名

拟消毒的水

紫外线剂量(mJ/cm²)

建成时间（年）

上海市长桥污水厂

A_NO二级出水

21.4

2001

上海市龙华污水厂

二级出水

21.6

2002

无锡市新城污水厂

二级出水

17.6

2002

深圳市大工业区污水厂（一期）

二级出水

18.6

2003

苏州市新区第二污水厂

二级出水

17.6

2003

上海市闵行污水处理厂

A_NO二级出水

15.0

1999

《室外排水规范》（GB50014-2006）中规定如下：

6.1.1 污水厂位置的选择，应符合城镇总体规划和排水工程专业规划的要求，并应根据下列因素综合确定：

1、在城镇水体的下游。

2、便于处理后出水回用和安全排放。

3、便于污泥集中处理和处置。

4、在城镇夏季主导风向的下风侧。

5、有良好的工程地质条件。

6、少拆迁，少占地，根据环境评价要求，有一定的卫生防护距离。

7、有扩建的可能。

8、厂区地形不应受洪涝灾害影响，防洪标准不应低于城镇防洪标准，有良好的排水条件。

9、有方便的交通、运输和水电条件。

6.1.2 污水厂的厂区面积，应按项目总规模控制，并作出分期建设的安排，合理确定近期规模，近期工程投入运行一年内水量宜达到近期设计规模的60％。

6.1.3 污水厂的总体布置应根据厂内各建筑物和构筑物的功能和流程要求，结合厂址地形、气候和地质条件，优化运行成本，便于施工、维护和管理等因素，经技术经济比较确定。

6.1.4 污水厂厂区内各建筑物造型应简洁美观，节省材料，选材适当，并应使建筑物和构筑物群体的效果与周围环境协调。

6.1.5 生产管理建筑物和生活设施宜集中布置，其位置和朝向应力求合理，并应与处理构筑物保持一定距离。

6.1.6 污水和污泥的处理构筑物宜根据情况尽可能分别集中布置。处理构筑物的间距应紧凑、合理，符合国家现行的防火规范的要求，并应满足各构筑物的施工、设备安装和埋设各种管道以及养护、维修和管理的要求。

6.1.7 污水厂的工艺流程、竖向设计宜充分利用地形，符合排水通畅、降低能耗、平衡土方的要求。

6.1.8 厂区消防的设计和消化池、贮气罐、污泥气压缩机房、污泥气发电机房、污泥气燃烧装置、污泥气管道、污泥干化装置、污泥焚烧装置及其他危险品仓库等的位置和设计，应符合国家现行有关防火规范的要求。

6.1.9 污水厂内可根据需要，在适当地点设置堆放材料、备件、燃料和废渣等物料及停车的场地。

6.1.10 污水厂应设置通向各构筑物和附属建筑物的必要通道，通道的设计应符合下列要求：

1、主要车行道的宽度：单车道为3.5～4.0m，双车道为6.0～7.0m，并应有回车道；

2、车行道的转弯半径宜为6.0～10.0m；

3、人行道的宽度宜为1.5～2.0m；

4、通向高架构筑物的扶梯倾角一般宜采用30°，不宜大于45°；

5、天桥宽度不宜小于1.0m；

6、车道、通道的布置应符合国家现行有关防火规范要求，并应符合当地有关部门的规定。

6.1.11 污水厂周围根据现场条件应设置围墙，其高度不宜小于2.0m。

6.1.12 污水厂的大门尺寸应能容运输最大设备或部件的车辆出入，并应另设运输废渣的侧门。

6.1.13 污水厂并联运行的处理构筑物间应设均匀配水装置，各处理构筑物系统间宜设可切换的连通管渠。

6.1.14 污水厂内各种管渠应全面安排，避免相互干扰。管道复杂时宜设置管廊。处理构筑物间输水、输泥和输气管线的布置应使管渠长度短、损失小、流行通畅、不易堵塞和便于清通。各污水处理构筑物间的管渠连通，在条件适宜时，应采用明渠。

管廊内宜敷设仪表电缆、电信电缆、电力电缆、给水管、污水管、污泥管、再生水管、压缩空气管等，并设置色标。

管廊内应设通风、照明、广播、电话、火警及可燃气体报警系统、独立的排水系统、吊物孔、人行通道出入口和维护需要的设施等，并应符合国家现行有关防火规范要求。

6.1.15 污水厂应合理布置处理构筑物的超越管渠。

6.1.16 处理构筑物应设排空设施，排出水应回流处理。

6.1.17 污水厂宜设置再生水处理系统。

6.1.18 厂区的给水系统、再生水系统严禁与处理装置直接连接。

6.1.19 污水厂的供电系统，应按二级负荷设计，重要的污水厂宜按一级负荷设计。当不能满足上述要求时，应设置备用动力设施。

6.1.20 污水厂附属建筑物的组成及其面积，应根据污水厂的规模，工艺流程，计算机监控系统的水平和管理体制等，结合当地实际情况，本着节约的原则确定，并应符合现行的有关规定。

6.1.21 位于寒冷地区的污水处理构筑物，应有保温防冻措施。

6.1.22 根据维护管理的需要，宜在厂区适当地点设置配电箱、照明、联络电话、冲洗水栓、浴室、厕所等设施。

6.1.23 处理构筑物应设置适用的栏杆，防滑梯等安全措施，高架处理构筑物还应设置避雷设施。

处理构筑物是污水处理厂的主体构筑物，在做平面布置时，应根据各构筑物的功能要求和水力要求，结合地形和地质条件，确定它们在厂区内平面的位置，对此，应考虑：

1、贯通、连接各处理构筑物之间的管、渠便捷、直通，避免迂回曲折；

2、土方量作到基本平衡，并避免劣质土壤地段。

3、在处理构筑物之间，应保持一定的间距，以保证敷设连接管、渠的要求，一般的间距可取值5～10m，某些有特殊要求的构筑物，如污泥消化池、消化气贮罐等，其间距应按有关规定确定；

4、各处理构筑物在平面布置上，应考虑适当紧凑。

1、在各处理构筑物之间，设有贯通、连接的管、渠。此外，还应设有能使各处理构筑物独立运行的管、渠，当某一处理构筑物因故停止工作时，使其后接处理构筑物，仍能够保持正常的运行。

2、应设超越全部处理构筑物，直接排放水体的超越管。

3、在厂区内还设有：给水管、空气管、消化气管、蒸汽管以及输配电线路。这些管线有的敷设在地下，但大部都在地上，对其安排，既要便于施工和维护管理，但也要紧凑，少占用地，也可以考虑采用架空的方式敷设。

污水处理厂内各种管渠应全面安排，避免相互干扰，管道复杂时可设置管廊，在污水处理厂厂区内，应有完善的雨水管道系统，必要时应设置防洪沟渠。

污水处理厂内的辅助建筑物有：泵房、鼓风机房、办公室、集中控制室、水质分析化验室、变电所、机修、仓库、食堂等。他们是污水处理厂不可缺少的组成部分。有可能时，可设立试验车间，以不断研究与改进污水处理技术。辅助建筑物的位置应根据方便、安全等原则确定。如鼓风机房应设于曝气池附近，以节省管道与动力；变电所宜设于耗电量大的构筑物附近等。化验室应远离机器间和污泥干化场，以保证良好的工作条件。办公室、化验室等均应与处理构筑物保持适当距离，并应位于处理构筑物的夏季主风向的上风向处。操作工人的值班室应尽量布置在使工人能够便于观察个处理构筑物运行情况的位置。在污水处理厂内应广为植树绿化美化厂区，改善卫生条件，改变人们对污水处理厂“不卫生”的传统看法。按规定，污水处理厂厂区的绿化面积不得少于30%。

在污水处理厂内，应合理的修筑道路，方便运输；应设置通向各处理构筑物和辅助建筑物的必要通道，通道的设计应符合如下要求：

1、主要车行道的宽度：单车道为：3.5m，双车道为6～7m.并应有回车道。

2、车道的转弯半径不宜小于6m.

3、人行道的宽度为：1.5～2m。

4、通向高架构筑物的扶梯倾角不宜大于45度。

5、天桥宽度不宜小于1m.

具体平面布置见城市污水厂总平面图。

建筑名称

建筑面积(m²)

尺寸( 长*宽)

行政办公楼

250

L× B=25m× 10m

化验室

160

L× B=16m× 10m

机修间

150

L× B=15m× 10m

电修间

35

L× B=7m× 5m

职工宿舍

100

L× B=10m× 10m

仓库

120

L× B=15m× 8m

传达室

20

L× B=5m× 4m

食堂

70

L× B=10m× 7m

浴室及锅炉房

100

L× B=10m× 10m

车库

120

L× B=15m× 8m

污水处理工程的污水处理流程高程布置的主要任务是确定各处理构筑物的泵房的标高，确定各处理构筑物之间联结灌渠的尺寸及其标高；通过计算确定各部位的水面标高，从而使污水能够在各处理构筑物之间顺畅的流动，保证污水处理工程的正常运行。

为了降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动，以按重力流考虑为宜，并设计选择一条距离最长，水头损失最大的流程进行水力计算。计算水头损失时，以污水厂设计流量作为构筑物和管渠的设计流量。水力计算参考以接纳水体的最高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒推计算，以使处理后污水在洪水季节能自流排出，而水泵需要的扬程也较小，运行费用也较低。同时也考虑构筑物的挖土深度不宜过大，以免土建投资过大而增加施工上的困难。

构筑物名称

水头损失（m）

构筑物名称

水头损失（m）

中格栅

0.11

氧化沟

0.40

细格栅

0.39

沉淀池

0.50

沉砂池

0.30

消毒池

0.30

厌氧池

0.20

计量槽

0.20

管渠及构筑物名称

水头损失

水面上游标高

水面下游标高

中格栅

0.11

-5.5

-5.61

中格栅-污水提升泵站

0.2

-5.61

-5.81

污水提升泵站-细格栅

0.5

-5.81

2.39

细格栅

0.39

2.39

2

旋流沉砂池

0.3

2

1.7

旋流沉砂池-厌氧池

0.5

1.7

1.2

厌氧池

0.2

1.2

1

厌氧池- Carrousel氧化沟

0.4

1

0.6

Carrousel氧化沟

0.4

0.6

0.2

Carrousel氧化沟-辐流二沉池

0.3

0.2

-0.1

辐流二沉池

0.5

-0.1

-0.6

辐流二沉池-紫外消毒渠

0.2

-0.6

-0.8

紫外消毒渠

0.3

-0.8

-1.1

紫外消毒渠-计量槽

0.1

-1.1

-1.2

计量槽

0.2

-1.2

-1.4

规模/（）

定员指标/（）

3.0—5.0

17.5

6.0—8.0

14.5

10.0

12.5

15.0

10.5

20.0

9.0

40.0

8.0

80.0

5.5

名称

投资/[元/（m3•d-1）]

名称

投资/[元/（m3•d-1）]

曝气池（鼓风曝气）

137.52

污泥浓缩池

17.96

曝气池（表曝分建）

200.08

消化池

48.08

曝气池（表曝合建）

196.36

预热池

9.00

吸附再生池

63.15

储气柜

17.89

生物转盘

464.77

湿污泥池

5.64

塔滤

509.91

污泥干化

7.62

接触氧化池

214.68

污泥泵房

61.12

平流沉砂池

12.20

螺旋泵房

33.36

圆形沉砂池

4.00

脱水间

6.16

曝气沉砂池

8.88

消化池控制室

10.40

平流式初沉池

96.24

锅炉房

24.10

辐流式初沉池

57.36

综合楼及控制室

20.24

竖流式初沉池

46.40

鼓风机房

43.68

斜板初沉池

46.88

投药间

11.40

辐流式二沉池

105.92

机修间

16.64

斜管二沉池

116.00

药剂库

5.92

斜板二沉池

96.56

总平面：平原

浅丘

山地

7200—8000/（元/100m2）

接触池（消毒）

26.88

8550—9450/（元/100m2）

调节池

89.68

10000—11000/（元/100m2）

序号

名称

单元投资

单元投资单位

基数

基数单位

总投资(万元)

1

中格栅 提升泵站

6000.00

元/（L•s-1）

34

L/s

205.8

2

细格栅 旋流沉砂池

4.00

元/（m3•d-1）

20000

m3•d-1

8

3

厌氧池 氧化沟

200.08

元/（m3•d-1）

20000

m3•d-1

400.16

4

幅流二沉池

105.92

元/（m3•d-1）

20000

m3•d-1

211.84

5

污泥浓缩脱水间

17.96

元/（m3•d-1）

20000

m3•d-1

35.92

6

配电间

24.10

元/（m3•d-1）

20000

m3•d-1

48.2

7

综合楼和集中控制室

20.24

元/（m3•d-1）

20000

m3•d-1

40.48

8

车库

4.55

元/（m3•d-1）

20000

m3•d-1

9.1

9

宿舍

21.15

元/（m3•d-1）

20000

m3•d-1

42.3

10

机修间

16.64

元/（m3•d-1）

20000

m3•d-1

33.28

11

化验室

20.24

元/（m3•d-1）

20000

m3•d-1

40.48

12

仓库

17.89

元/（m3•d-1）

20000

m3•d-1

35.78

13

紫外线消毒渠

6.88

元/（m3•d-1）

20000

m3•d-1

13.76

14

锅炉房

24.10

元/（m3•d-1）

20000

m3•d-1

48.2

15

总平面：平原

8000.00

元/100m2

190.53

100㎡

152.424

23

合计（万元）

1325.724

10.1.2 第二部分费用

第二部分费用包括建设单位管理费、征地拆迁费、工程监理费、供电费、设计费、招投标管理费等。根据有关资料统计，按第一部分费用的50%计。

（10-1）

10.1.3 第三部分费用

第三部分费用包括工程预备费、价格因素预备费、建设期贷款利息、铺底流动资金。

工程预备费按第一部分费用的10%计，则

（10-2）

价格因素预备费按第一部分费用的5%计，则

（10-3）

贷款期利息、铺底流动资金按第一部分费用的20%计，则

（10-4）

综上，第三部分费用合计为：

（10-5）

10.1.4 工程项目总投资

工程项目总投资合计为：第一部分费用 第二部分费用 第三部分费用

即：

（10-6）

污水处理厂成本通常包括工资福利、电费、折旧费、检修维修费、行政管理费以及污泥综合利用收入等项费用。

10.2.1 动力费（电费）

（10-7）

式中 N—水泵、鼓风机等设备的电动功率之和（不包括备用设备的功率），KW

E—电费单价，元/KW·h

k—污水量总变化系数。

则

（10-8）

10.2.2 工资福利费

（10-9）

式中 A—职工每人每年工资及福利费，元/年

M—职工定员，人

则

（10-10）

10.2.3 折旧费

（10-11）

式中 S—工程总投资额；

P₁—折旧提成率，按现行规定，排水项目取4.5%

则

（10-12）

10.2.4 摊销费

（10-13）

式中 p₂—摊销费提成率，一般可按0.2%—0.4%计，取0.4%

则

(10-14)

10.2.5 大修理基金提成率

（10-15）

式中 p₃—大修理基金提成率，按现行规定，排水项目取1.7%

（10-16）

10.2.6 检修维护费

（10-17）

10.2.7 其他费用

指不包括在上列费用中的间接费用，如办公费、差旅费、邮电费等。常安以上费用之和的一定百分比计，通常取10%。

即：

（10-18）

则

（10-19）

10.2.8 工程项目年总成本

综合以上各项费用，得该工程项目年总成本为：

（10-20）

10.2.9 项目年经营成本

年经营成本等于年总成本减去折旧费、摊销费和利息支出，即

（10-21）

则

（10-22）

10.2.10 污水处理厂综合成本

（1）年平均处理水量

（10-23）

则

（10-24）

（2）单位处理成本

（10-25）

则

（10-26）