姜堰金融大厦基坑支护设计(11.0米)开题报告
2020-04-14 17:30:56
1. 研究目的与意义（文献综述包含参考文献）
文 献 综 述
背景概况
基坑工程是一个古老而又有时代特点的岩土工程课题。放坡开挖和简易木桩围护可以追溯到远古时代。人类土木工程活动促进了基坑工程的发展。特别是到了本世纪，随着大量高层、超高层建筑以及地下工程的不断涌现，对基坑工程的要求越来越高，出现的问题也越来越多，促使工程技术人员以新的眼光去审视基坑工程这一古老课题，使许多新的经验和理论的研究方法得以出现与成熟。
从20 世纪80 年代以来，尤其是近些年以来大量的工程实践，我国的高层建筑施工技术得到很大的发展，已经达到了世界先进水平。
目前由于深基坑的增多，支护技术发展很快，多采用钻孔灌注桩，地下连续墙，深层搅拌水泥土墙、加筋水泥土墙和土钉墙等，计算理论相比较于从前都有很大的改进。支撑方式有传统的钢柱（或者型钢）和混凝土支撑，亦有在坑外采用土锚拉固。内部支撑形式也有多种，有对撑，角撑，桁架式边撑等。为了挖掘围护结构材料的潜在能力，使围护结构形式更加合理，并能适合各种基坑形式，综合利用”空间效应”，发展了组合型围护型式；在地下连续墙用于深基坑支护的方面，还推广了”两墙合一”和逆作法施工技术，能有效的降低支护结构的费用和缩短工期。
1.1深基坑支护的目的与要求
(1)确保坑壁稳定，施工安全；
(2)确保邻近建筑物、构筑物和管线安全；
(3)有利于挖土及地下室的建造；
(4)支护结构施工方便、经济合理。
1.2基坑支护的原则与依据
基坑支护的原则：安全可靠；经济合理；施工便利和工期保证。
基坑支护的依据：规范；岩土工程规范；基坑支护工程勘察报告；基坑支护结构设计资料；周边环境；基坑的深度。
1.3深基坑支护结构分类
支护结构分挡土（挡水）及支撑拉结两部分，而挡土部分因地质水文情况不同又分透水部分及止水部分。透水部分的挡土结构须在基坑内外设排水降水井，以降低地下水位。止水部分挡土结构主要不使基坑外地下水进人坑内，如作防水帷幕、地下连续墙等，只在坑内设降水井。
挡土系统：常用的有钢板桩、钢筋混凝土板桩、深层水泥搅拌桩、钻孔灌注桩、地下连续墙。其功能是形成支护排桩或支护挡土墙阻挡坑外土压力。
挡水系统：常用的有深层水泥搅拌桩、旋喷桩、压密注浆、地下连续墙、锁口钢板桩。其功能是阻挡抗外渗水。
支撑系统：常用的有钢管与型钢内支撑、钢筋混凝土内支撑、钢与钢筋混凝土组合支撑。其功能是支承围护结构侧力与限制围护结构位移。
1.4基坑主要支护方法、技术类型
1.4.1基坑主要支挡方法、技术类型
（1）放坡开挖：它使用于基坑侧壁安全等级为三级，基坑较浅，周围无紧邻的重要建筑及地下管线，地基土质较好。放坡只要求稳定，位移控制无严格要求，价钱最便宜，但回填土方较大，当地下水位高于坡脚时，应采取降水措施。放坡可以独立或与其他支护结构结合使用。
采用放坡开挖时，应该考虑到边坡稳定性，边坡稳定验算方法有极限平横法、极限分析法和有限元法。在工程实践中，稳定性分析较多采用极限平衡法，将土坡稳定问题视作平面应变问题。极限平衡法修定边坡的失稳是土体内部产生某一滑裂面，根据滑动土体的静力平衡条件和摩尔#8212;库仑破坏准则计算滑动土体沿滑裂面滑动的可能性，即安全系数的大小，然后采用同样的方法选取多个可能的滑裂面，分别计算相应的稳定安全系数。安全系数最低的滑裂面即可能性最大的滑裂面，为稳定性设计控制滑裂面，取最危险滑裂面的安全系数K≥1.35~1.5。常用的方法有圆弧滑动法和条分法。
（2）土钉墙支护：它是在基坑开挖过程中将较密排列的细长杆件土钉置于原位土体中，并在坡面上喷射钢筋网混凝土面层，通常土钉、土体和喷射混凝土面层的共同工作，形成复合土体。土钉墙支护充分利用土层介质的自承力，形成自稳结构，承担较小的变形压力，土钉承受主要压力，喷射混凝土面层调节表明应力分布，体现整体作用；同时，由于土钉排列较密，通过高压注浆扩散后使土体性能提高。土钉墙施工快捷简便，经济可靠，土钉墙适用于地下水位以上或人工降水后的粘性土、粉土、杂填土及非松散砂土和卵石土等。
土钉墙支护设计应满足规范的强度、稳定性、变形和耐久性等要求。土钉墙支护的土钉设计和稳定性计算采用总安全系数法。其中以荷载和材料性能的标准值作为计算值，并根据此确定土压力。层面设计计算采用以概率理论为基础的结构极限状态计算方法，此时作用于层面的土压力乘以分项系数1.2 后作为计算值。
（3）水泥土搅拌桩围护：它是利用水泥、石灰等材料作为固化剂，通过深层搅拌机械，将软土和固化剂（浆液或粉体）强制搅拌，利用固化剂和软土之间所产生的一系列物理-化学反应，使软土硬结成具有整体性、水稳定性和一定强度的桩体。一般用于开挖深度不超过6m 的基坑，适合于软土地区，环境保护要求不高，施工低噪声、低振动，结构止水性较好，造价经济，但围护较宽，一般取基坑开挖深度的0.7～0.8 倍。
深层搅拌法最适宜于各种成因的饱和软土，包括淤泥、淤泥质土、粘土和粉质粘土等，加固深度从数米至30～40m。一般认为含有高岭石、多水高岭石与蒙脱石等粘土矿物的软土加固效果较好；含有伊利石、氯化物等粘性土以及有机质含量高、酸碱度（pH）较低的粘性土的加固效果较差。当地表杂填土层为厚度大于100mm 的石块时，一般不宜使用搅拌桩。
搅拌桩的平面布置可视地质条件和基坑围护要求，结合施工设备条件，分别选用桩式、块式、壁式、格栅式或拱式，它在深度方向可采取长短结合形式。搅拌桩是一种具有一定刚性的脆性材料所构成，其抗拉强度比抗压强度小得多，在工程中要充分利用抗压强度高的特点，”重力坝”式挡墙就是利用结构本身自重和抗压不抗拉的一种结构形式。
水泥土围护结构的计算包括抗倾覆、抗滑动验算、整体稳定、抗渗计算及墙体应力计算。
（4）复合型土钉墙支护：它是以水泥土搅拌桩等超前支护组成防渗帷幕，解决土体的自立性、隔水性及喷射面层与土体的粘结问题。对于淤泥质土、饱和软土，应采用复合型土钉墙支护。
（5）钢板桩：用槽钢正反扣搭接而组成，或用U 型、H 型和Z 型截面的锁口钢板桩。用打入法打入土中，相互连接形成钢板桩墙，既用于挡土又用于挡水。钢板桩具有较高的可靠性和耐久性，在完成支挡任务后，可以回收重复利用；于多道钢支撑结合，可适合软土地区的较深基坑，施工方便，工期短，如能拔出重复使用则造价省，否则用钢量大造价高。钢板桩的施工可能会引起相邻地基的变形和产生噪声振动，对周围环境影响很大，因此在人口密集、建筑密度很大的地区，其使用常常会受到限制。而且钢板桩本身柔性较大，如支撑或锚拉系统设置不当，其变形会很大，所以当基坑支护深度大于7m时，不宜采用。同时由于钢板桩在地下室施工结束后需要拔出，因此应考虑拔出时对周围地基土和地表土的影响。
钢板桩支护结构，有永久性结构和临时性结构两类。永久性结构在海港码头中应用较多，如：码头岸墙，护墙等；临时性结构多用于高层建筑的深基础。
（6)劲性水泥土搅拌连续墙（SMW工法）：它是以水泥土搅拌桩法为基础，在水泥土搅拌桩中插入型钢或其它芯材料形成的同时具有承力和防渗两种功能的支护形式。凡是适合应用水泥土搅拌桩的场合都可以使用SMW 工法，特别是适合于以粘土和粉性土为主的软土地区。
（7）排桩支护：排桩支护是指柱列式间隔布置钢筋混凝土挖孔、钻（冲）孔灌注桩作为主要挡土结构的一种支护形式。柱列式间隔布置包括桩与桩之间有一定净距的疏排布置形式和桩与桩相切的密排布置形式。柱列式灌注桩作为挡土围护结构有很好的刚度，但各桩之间的联系差必须在桩顶浇注较大截面的钢筋混凝土帽梁加以可靠联接。为了防止地下水并夹带土体颗粒从桩间孔隙流入（渗入）坑内，应同时在桩间或桩背采用高压注浆，设置深层搅拌桩、旋喷桩等措施，或在桩后专门构筑防水帷幕。
灌注桩施工简便，可用机械钻（冲）孔或人工挖孔，施工中不需要大型机械，且无打入桩的噪声、振动和挤压周围土体带来的危害，成本较地下连续墙低。同时，灌注桩围护结构在建筑主体结构外墙设计时也可视为外墙中的一部分参与受力（承受侧压），这时在桩与主体之间通常不设拉结筋，并用防水层隔开。
排桩支护可分为悬臂式和支锚式，而支锚式又分单点支锚和多点支锚。大多数情况下，悬臂式柱列桩适用于三级基坑，支锚式柱列桩适合于一、二级基坑工程。一般来说，当基坑深h=8m～14m，周围环境要求不十分严格时，多考虑采用排桩支护。柱列式灌注桩的工作比较可靠，但要重视帽梁的整体拉结作用，在基坑边角处，帽梁应连续交圈。当要求灌注桩围护结构起到抗水防渗作用时，必须做好桩间和桩背的深层防水搅拌桩或旋喷桩。当周围环境保护要求严格时，为减少排桩的变形，在软土地区有时对基坑底沿灌注桩周边或部分区域，用水泥搅拌桩或注浆进行被动区加固，以提高被动区的抗力，减少支护结构的变形。
悬臂式排桩围护在坑底以上外侧主动土压力作用下，桩将向基坑内侧倾移，而下部则反方向变位，可根据静力平衡条件计算桩的入土深度和内力。通常用静力平衡法和布鲁姆（Blum）法。
单支点排桩围护是顶端支撑的围护结构，由于顶端有支撑而不致移动而形成一铰接的简支点。通常用图解分析法（弹性线法）和等值梁法。
多支点排桩围护，为了减少支护桩的弯矩可以设置多层支撑。支撑层数及位置要根据土质、坑深、桩径、支撑结构的材料强度，以及施工要求等因素拟定。目前对多支撑围护结构的计算方法一般有等值梁法（连续梁法）；支撑荷载的1/2 分担法；逐层开挖支撑力不变法；有限元法等。
排桩围护的一般计算方法，包括悬臂式排桩围护、单支点排桩围护、多支点排桩围护的各种计算方法以及杆系有限元法，都适用于地下连续墙的静力计算。同时，还有其他一些方法可以计算，如假定支撑轴力、山肩邦男法和弹性法，以及考虑土与结构作用的有限元法。
（8）地下连续墙：它是利用特制的成槽机械在泥浆（又称稳定浆）护壁的情况下进行开挖，形成一定槽段长度的沟槽；再将地面上制作好的钢筋笼放入槽段内，采用导管法进行水下混凝土浇筑，完成一个单元的墙段，各墙段之间的特定的接头方式相互联结，形成一道连续的地下钢筋混凝土墙。
地下连续墙具有墙体刚度大、整体性好，因而结构和地基变形都较小，既可用于超深围护结构，也可用于主体结构；适用于各种地层；可以减少工程施工时对环境的影响；可进行逆筑法施工。逆筑法施工一般用在城市建筑高层时，周围施工环境比较恶劣，场地四周邻近建筑物、道路和地下管线不能因任何施工原因而遭到破坏，为此，在基坑施工时，通过发挥地下结构本身对坑壁产生支护作用的能力（即利用地下结构自身的桩、柱、梁、板作为支撑，同时可省去内部支撑体系），减少支护结构变形，降低造价并缩短工期的有效方法。
但是，地下连续墙施工法也有不足之处：对废泥浆的处理；槽壁坍塌；地下连续墙如作临时挡土结构，则造价高，不够经济。
1.4.2基坑主要支撑方法、技术类型
深基坑的支护体系由两部分组成，一是围护壁，还有是内支撑或者土层锚杆。作用在挡墙上的水、土压力可以由内支撑有效地传递和平衡，也可以由坑外设置的土锚维持平衡，它们可以减少支护结构位移。
内支撑可以直接平衡两端围护墙上所受到的侧压力，结构简单，受力明确。土锚设置在围护墙的背后，为挖土、结构施工创造了空间，有利于提高施工效率。在软土地区，特别是在建筑密集的城市中，应用比较多的还是支撑。
在深基坑的支护结构中，常用的支撑系统按其材料分可以有钢管支撑、型钢支撑，钢筋混凝土支撑，钢和钢筋混凝土组合支撑等种类；按其受力形式分可以有单跨压杆式支撑，多跨压杆式支撑，双向多跨压杆支撑，水平桁架相结合的支撑，斜撑等类型。
（1）钢支撑
钢支撑便于安装和拆除，材料消耗量小，可以施加预紧力以合理控制基坑变形，钢支撑架设速度较快，有利于缩短工期。但是钢支撑系统的整体刚度较弱，由于要在两个方向上施加预紧力，所以纵横杆之间的联结始终处于铰接状态。
（2）钢筋混凝土支撑
钢筋混凝土支撑结构的整体刚度好，变形小，安全可靠，施工制作时间长于钢支撑，但拆除工作比较繁重，材料回收利用率低，钢筋混凝土支撑因其现场浇筑的可行性和高可靠度而在目前国内被广泛的使用。
（3）土层锚杆
土层锚杆是一种新型的受拉杆件，它的一端与结构物或挡土墙联结，另一端锚固在地基的土层或岩层中，以承受结构物的上托力、拉拔力、倾侧力或挡土墙的土压力、水压力，是利用地层的锚固力维持结构物的稳定。拉锚的优点是在基坑内部施工时，开挖土方与支撑互不干扰，便于施工，施工时噪音和振动均小，锚杆可采用预应力，以控制结构的变形。
锚固方法以钻孔灌浆为主，受拉杆件有粗钢筋、高强钢丝束和钢绞线等不同类型。锚杆支护体系由挡土构筑物，腰粱及托架、锚杆三个部分所组成，以保证施工期间边坡的稳定与安全。
锚杆长度应为锚固段、自由段的长度之和，并应满足下列要求：
（1）锚杆自由段长度按外锚头到潜在滑裂面的长度计算，预应力锚杆自由段长度应不小于5m，且应超过潜在滑裂面1.5m。
（2）锚杆锚固段长度应按规定进行计算，并取其中大值，同时，土层锚杆的锚固段长度不应小于4m，且不宜大于10m；岩石锚杆的锚固段长度不应小于3m，且不宜大于和6.5m 或8m（对预应力锚索）；位于软质岩中的预应力锚索，可根据地区经验确定最大锚固长度。当计算锚固段长度超过上述数值时，应采取改善锚固段岩体质量、改变锚头构造或扩大锚固段直径等技术措施，提高锚固力。
1.5基坑主要止（降）水方法、技术类型
在沿海软土地区，一般地下水位都比较高，当地层中有厚层饱和淤泥质土、粘质粉土、砂质粉土或粉砂等，基坑开挖时，坑内地下水位必然产生大大低于四周，周围的地下水向坑内渗流，产生渗透力。为了防止由此产生的渗流破坏，基坑必须有止（降）水方案。
地下水控制的设计和施工应满足支护结构设计要求应根据场地及周边工程地质条件水文地质条件和环境条件并结合基坑支护和基础施工方案综合分析确定，地下水控制方法可分为集水明排、降水、截水、和回灌等型式，单独或组合使用。
1.5.1 降水
工程降水是基坑工程的一个难点。由于土质和地下水位的条件不同，基坑开挖的施工方法大不相同。在地下水位以下开挖基坑时，采用降水的作用是：
（1）截住基坑边坡面及基底的渗水；
（2）增加边坡的稳定性，并防止基坑从边坡或基底的土粒流失；
（3）减少板桩和支撑的压力，减少隧道内的空气压力；
（4）改善基坑和填土的砂土特性；
（5）防止基底的隆起和破坏。
降水有各种不同的方法，应视工程性质、开挖深度、土质特性及经济等因素进行考虑。在选择和设计基坑降水前，必须由甲方提供工程地质勘察资料，建筑物平面图和立面图，建筑物场地附近房屋平面图等，对于重大工程，设计人员除掌握相应资料外，必须在设计前到工程现场亲自了解，最好能目测各土层的土样，对将来降水工程的布置及其与邻近建筑物的影响。
降水方法按降水机理不同，可分为明沟排水和井点降水。
A.明沟排水
明沟排水是在基坑内设置排水明沟或渗渠和集水井，使进入基坑内的地下水沿排水沟渠流入井中，然后用水泵将水抽出基坑外的降水方法。
明沟排水一般适用于土层较密实，坑壁较稳定，基坑较浅，降水深度不大，坑底不会产生流砂和管涌等的降水工程，但由于其制约条件较多，尚不能得到广泛的应用。
B.井点降水
在地下水位以下施工基坑工程时，通常采用井点（垂直和水平井点）降水法来降低地下水位。垂直井点常沿基坑四周外围布设，水平井点则可穿越基坑四周和底部，井点深度大于要求的降水深度，通过井点抽水或引渗来降低地下水位，实现基坑外的暗降，保证基坑工程的施工。经井点降水后，能有效地截住地下渗流，降低地下水位，克服基坑的流砂和管涌现象，防止边坡和基坑底面的破坏；减少侧土压力，增加挖掘边坡的稳定性，有利于边坡的支护和施工；防止基底隆起和破坏，加速地基土的固结作用；有利于提高工程质量，加快施工进度及保证施工安全。
此方法的适用条件较广，并经过二十多年来的应用、发展和改进，已形成了多种井点降水的方法。目前常用的井点降水方法有：轻型井点、喷射井点、电渗井点、深井井点、管井点、辐射井点等。这些有效的降水方法现已被广泛用于各种降水工程中，但由于降低地下水位以后，可能带来一些不良影响，如地面沉降，邻近已有建筑物或构筑物的安全稳定及残留滞水的处理等。
表1.各类井点的使用范围
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井点类型 |
土层渗透系数 （cm#183;s-1） |
降低水位深度（m） |
适用土层种类 |
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单级轻型 井点 |
10-3 ~10-6 |
3~6 |
粉砂、砂质粉土、粘质粉土、含薄层粉砂层的粉质粘土 |
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多级轻型 井点 |
10-3~10-6 |
6~9(由井点级数确定） |
粉砂、砂质粉土、粘质粉土、含薄层粉砂层的粉质粘土 |
|
表1.各类井点的使用范围 | |||
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喷射井点 |
10-3 |
8~20 |
粉砂。砂质粉土、粘质粉土、粉质粘土、含薄层粉砂层的淤泥质粉质粘土 |
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电渗井点 |
≤10-6 |
根据阴极井点确定 |
淤泥质粉质粘土、淤泥质土 |
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管井井点 |
≤10-4 |
3~5 |
各种砂土、砂质粉土 |
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深井井点 |
≥10-4 |
≥5或降低深部地层承压水头 |
各种砂土、砂质粉土 |
|
真空深井 井点 |
10-3~10-7 |
≥5 |
砂质粉土、粘质粉土、粉质粘土、淤泥质粉质粘土、淤泥质粘土 |
1.5.2 止水
基坑止水方法采用防水帷幕的形式，用来阻止或限制地下水渗流到基坑中去。采用防水帷幕后，有时还需要在帷幕内或外面降水。常用的防渗帷幕有以下三种：
(1)水泥土搅拌桩：连续搭接的水泥土搅拌桩，是一种最常用的防渗止水结构。水泥土挡墙可以同时起到挡土和止水作用。在钻孔桩排桩挡土时，可以用水泥土搅拌桩止水。
(2)地下连续墙：地下连续墙一般能达到自防渗，不会产生渗漏情况。地下连续墙的防渗薄弱点是墙段间的接头部位，在防渗要求较高时，可在墙段接头处的坑外增设注浆防渗。
(3)水泥和化学灌浆帷幕：在透水的土层内，沿基坑喷射水泥化学浆以填充土的孔隙，灌浆孔一个紧靠以形成连续防水帷幕。
1.5.3 降水时的注意事项
在城市中由于深基坑降水，使邻近建筑物下的水位也降低，若其下是软弱土层，则将因水位降低而减少土中地下水的浮托力，从而使软弱土层压缩而沉降，影响邻近建筑物和管线，降水的时候应该注意：（1）井点降水应减缓降水速度，均匀出水；（2）井点应连续运转，尽量避免间歇和反复抽水；（3）降水场地外侧设置挡水帷幕，减小降水影响范围；（4）设置回灌井系统。
采用止水帷幕，将坑外地下水位保持原状，仅在坑内降水。目前，采用钻孔压浆成桩法、地下连续墙、板桩、深层搅拌桩墙等止水结构形式，效果均较好。其入土深度，取决于土层的透水性，要防止出现管涌、流砂等问题。
当因降水而危及基坑及周边环境安全时，宜采用截水或回灌方法，截水后，基坑中的水量或水压较大时，宜采用基坑内降水；当基坑底为隔水层且层底作用有承压水时，应进行坑底突涌验算，必要时可采取水平封底隔渗或钻孔减压措施保证坑底土稳定。
1.6基坑开挖
为了确保工程的顺利进行和周围建筑物的安全，基坑开挖时的注意事项：
（1）基坑开挖应根据支护结构设计降排水要求确定开挖方案；
（2）基坑边界周围地面应设排水沟且应避免漏水渗水进入；
（3）坑内放坡开挖时应对坡顶坡面坡脚采取降排水措施；
（4）基坑周边严禁超堆荷载；
（5）软土基坑必须分层均衡开挖层高不宜超过1m；
（6）基坑开挖过程中应采取措施防止碰撞支护结构工程桩或扰动基底原状土；
（7）发生异常情况时应立即停止挖土并应立即查清原因和采取措施方能继续挖土；
（8）开挖至坑底标高后坑底应及时满封闭并进行基础工程施工；
（9）地下结构工程施工过程中应及时进行夯实回填土施工。
1.7基坑工程监测
基坑工程监测是基坑工程施工中的一个重要的环节，组织良好的监测能够将施工中各方面信息及时反馈给基坑开挖组织者，根据对信息的分析，可对基坑工程围护体系变形及稳定状态加以评价，并预测进一步挖土施工后将导致的变形及稳定状态的发展。根据预测判定施工对周围环境造成影响的程度，以制定进一步施工策略，实现所谓信息化施工。
为正确指导施工，确保工程的顺利进行和周围建筑物的安全，应加强施工期间的监测工作，实施信息化施工，随时预报，及时处理，并根据监测数据及时调整施工进度和施工方法。
基坑监测的内容大致有：
（1）围护结构的竖向位移与水平位移
（2）坑周土体位移
（3）支撑结构轴力
（4）邻近建（构）筑物、道路及地下管网等的变形
（5）地下水位及孔隙水压力
（6）坑底隆起量
表2.现场测试主要项目及测试方法
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监 测 项 目 |
测 试 方 法 |
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地表、围护结构及深层土体分层沉降 |
水准仪及分层沉降标 |
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地表、围护结构及深层土体水平位移 |
经纬仪及测斜仪 |
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建（构）筑物的沉降及水平位移 |
水准仪及经纬仪 |
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建（构）筑物的裂缝开展情况 |
观察及测量 |
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建（构）筑物的倾斜测量 |
经纬仪 |
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孔隙水压力 |
孔压传感器 |
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地下水位 |
地下水位观察孔 |
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支撑轴力及锚固力 |
钢筋应力计或应变仪 |
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围护结构上土压力 |
土压力计 |
1.8深基坑工程事故分析
造成深基坑工程事故的原因可以概括为以下几个方面：
1.8.1实际的主动土压力大于设计值，支护结构产生较大变形
（1)支护结构土压力计算简图选择不当，与实际受力状况相差过大。支护结构的设计对运土车辆活荷载、施工荷载等考虑不足或漏算，导致实际的地面荷载增大，主动土压力变大，支护结构变形过大，地面开裂，甚至基坑坍塌。
(2)基坑周围严重堆载。由于施工现场狭窄，挖出的土方，大量的建筑材料如钢筋、管材堆放在基坑边，形成基坑周围地面超载，使支护结构过大变形或破坏。
(3)违犯规程作业。如大型挖土机工作时离桩顶距离太近，并且反铲挖土，使桩顶严重超载。
(4)地面防水措施不利，大量的地面水渗下，或者地下管道渗漏，使地基土的含水量增大，粘聚力和内摩擦角降低，土的侧压力增大，造成基坑支护结构严重变形或破坏。
1.8.2降水、排水措施不当，导致支护结构失效
（1）基坑开挖时，未作止水帷幕，在基坑内大面积降水，引起基坑周围一定范围内的地基土随着降水漏斗曲线的形成而产生不均匀沉降，使周围建筑物、道路及地下管线等设施下沉，开裂或严重破损。
（2）止水帷幕的设计未充分考虑场地的地质条件和基坑的不同开挖深度，采用同一长度的单头单排水泥土搅拌桩阻水，并且搅拌桩不穿透粉细砂层，造成基坑内严重漏水或支护桩失效。
1.8.3对地基保护、处理不当，导致支护结构失效
页岩地基，深基坑开挖时坑壁强度很高但由于未及时封闭岩面，使页岩失水风化，质地变得松散，导致锚固体拔出，支护体失效。
1.8.4淤泥地基发生触变，基坑支护结构产生破坏
（1）在淤泥或饱和软粘土场地，采用锤击式预制钢筋混凝土桩作为工程桩及支护桩，布桩密，锤击数多，使地基土严重扰动，孔隙水压力急剧上升，短时间内不能消散，土体产生触变，强度迅速下降，桩体挠曲，甚至断裂。
（2）在淤泥或饱和软粘土场地，不降水开挖基坑，由于挖土、运土设备的扰动，土体抗剪强度下降，使基坑周围土产生滑动，导致支护桩向基坑方向位移。
1.8.5锚杆失效，支护结构发生较大变形
（1）锚杆设计的位置不当，使得支护桩抗力不足，引起支护结构大变形，甚至断桩。
（2）由于地面排水措施不当，大量雨水渗透使地基土的粘聚力和内摩擦角值下降，锚杆的锚固力降低，导致锚杆失效。
（3）由于地基土的冻胀作用，使锚杆的锚固力下降。
（4）机械振动使地基土内孔隙水压力上升，有效应力下降，从而使砂土液化，粘性土产生触变，降低锚固力。
1.8.6基坑土体稳定性不足，引起土体破坏
（1）支护结构插入坑底土体中的深度不够，被动土压力不足，使支护结构稳定性差，产生位移。甚至基坑坡脚滑动，坑底土体大面积隆起，引起整体滑动。
（2）在饱和粉细砂场地的基坑内降水，土体因坑底的管涌而失稳。
1.8.7支撑结构布置不合理，导致支护结构大变形
（1）基坑平面尺寸较大，采用钢管内支撑时，由于钢管的细长杆压曲变形，使支护结构产生位移，基至破坏。
（2）支撑的支点数少，联接不牢固，甚至挖土机在其上工作，使得支撑杆下挠，产生弯曲变形，达一定程度后，丧失支掌作用，对基坑稳定造成严重威胁。
（3）头道支撑位置太低，使支护结构顶部位移过大。
（4）支撑间距设计过疏，使支撑产生过大的弯曲变形。
1.8.8支护结构设计时，安全储备太小
为了节约，过大地折减土压力值，减少支护结构的配筋，在基坑周围土质条件发生不利的变化时，导致支护结构过大变形，甚至破坏。
1.8.9雨水
由于暴雨、管道漏水等原因，使基坑外侧地下水位突然增高，作用在支护结构上的侧向静水压力增大，导致支护结构过大变形，甚至破坏。
1.8.10相邻工程的不利影响
相邻基坑同时施工，一个基坑开挖，一个基坑打桩，由于打桩速度快，产生超静孔隙水压力，造成严重的侧向挤土作用，使相邻基坑的支护桩位移，甚至断裂破坏。
1.8.11施工质量差，引发事故
（1）灌注桩浇注质量差，使桩体达不到设计要求，基坑开挖后，桩体断裂。
（2）由于防水注浆工艺不完善，使得水泥土搅拌施工质量差，起不到阻水作用。基坑开挖后，产生严重的渗水漏水现象，桩间土流失，导致周围地面严重的不均匀沉降。
1.8.12施工管理水平低，造成事故。
（1）施工单位监测技术落后，或根本未进行施工监测，支护结构由小位移发展到大变形，最后造成事故。
（2）施工单位对监测数据分析不够，出现危险信号时，不能及时作出正确处理对策，采取适当的应急措施，从而召致灾难。
（3）施工时，随意改变设计意图，不严格遵守施工程序，使施工现场处于混乱状态，从而造成事故。
1.8.13自然灾害
由于突发性的地震、洪水以及大面积滑坡等自然灾害的发生，造成深基坑支护结构的严重破坏。
1.8.14土的冻胀影响
土冻结时，土中原有水分冻结成冰，并且在冻结过程中未冻结部分的水分不断向冻结峰面迁移、聚集，水分结冰致使体积膨胀，这种现象称为土的冻胀作用c在湿土冻结时，因水分迁移、相变等，致使土的体积的膨胀，而对支护结构产生的作用力称为冻胀力。当地层处于无水源补给的所谓”封闭系统”时，其冻胀力一般不大；当处于有水源补给（如地表生活用水或地下管道渗漏补给）的所谓”开敞系统”时，冻胀力就可能成倍增加，并转变为对支护结构的附加应力。此时对支护结构的破坏影响最大，甚至破坏。
另外，冻土在融化过程中还会产生融陷现象，而融陷就会对原有的支护结构的完整性产生影响，为支护结构的失效留下隐患。
当然，上述每个原因，只是造成某个深基坑事故的一个主要方面。一般来说，每个深基坑事故都是由许多不利因素组合在一起而共同引发的，这与深基坑工程的设计、施工、工程监测及工程管理密切相关，不能以简单的方式处理复杂的深基坑事故，这是十分重要的。
1.9深基坑技术的发展趋势
（1）基坑向着大深度、大面积方向发展，周边环境更加复杂，深基坑开挖与支护的难度愈来愈大。因此，从工期和造价的角度看两墙合一的逆作法将是今后发展的主要方向。但逆作法施工受桩承载力的限制很大，采用逆作法时不能采用一柱一桩，而是一柱多桩，增加了成本和施工难度。如何提高单桩承载力，降低沉降，减少中柱桩（中间支承柱），达到一柱一桩，使上部结构施工速度可以放开限制，从而加快进度，缩短总工期，这将成为今后的研究方向。
（2）土钉支护方案的大量实施，使得喷射混凝土技术得以充分运用和发展。为减少喷射混凝土的回弹量以及保护环境的需要，湿式喷射混凝土将逐步取代干式喷射混凝土。
（3）目前，在有支护的深基坑工程中，基坑开挖大多以人工挖土为主，效率不高，今后必须大力研究开发小型、灵活、专用的地下挖土机械，以提高工效，加快施工进度，减少时间效应的影响。
（4）为了减少基坑变形，通过施加预应力的方法控制变形将逐步被推广，另外采用深层搅拌或注浆技术对基坑底部或被动区土体进行加固，也将成为控制变形的有效手段被推广。
（5）为减小基坑工程带来的环境效应（如因降水引起的地面附加沉降），或出于保护地下水资源的需要，有时基坑采用帷幕型式进行支护。除地下连续墙外，一般采用旋喷桩或深层搅拌桩等工法构筑成止水帷幕。目前，有将水利工程中防渗墙的工法引入到基坑工程中的趋势。
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[20] Box, G. E. P., and Tiao, G. C. （1973）. Bayesian inference in statistical analysis, Addison-Wesley.
2. 研究的基本内容、问题解决措施及方案
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2.1 工程概况 拟建的江苏姜堰农村合作银行金融大厦工程，是一座以金融功能为主体，集金融服务、办公中心、会议中心、后勤服务中心为一体的综合性建筑。该工程位于姜堰经济开发区、姜堰市政府对面，场地东临上海路，南临姜堰大道。占地面积13492m2，总建筑面积29100m2，其中地上建筑面积25700m2，地下建筑面积3400m2。本工程由主楼（包括裙房）和北辅楼构成，其中主楼主体结构20层，结构高81.9米，设一层地下室，地下室在现地面挖深3.40米。主楼（包括裙房）连成一体，不设沉降缝；北辅楼地上主体结构3层，结构高15.6米。主楼（包括裙房）与北辅楼通过连廊相连通，连廊间设90mm宽抗震缝分开，形成独立结构抗震单元。主楼（包括裙房）采用钢筋混凝土框架-筒体结构体系，框架和剪力墙结构抗震等级均为二级；北辅楼采用钢筋混凝土框架结构体系，框架结构抗震等级为三级。紧靠裙房南侧为一层纯地下室，其上无建筑物，一层纯地下室在现地面挖深4.50米。各建筑物之间的关系及范围详见建筑物平面位置图。该工程由上海华东建筑发展设计有限公司设计。 拟建金融大厦工程重要性等级为二级，场地复杂程度与地基复杂程度等级均为二级。按《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)第3.1条规定，岩土工程勘察等级为乙级；按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）表3.0.1规定，地基基础设计等级主楼为甲级、北辅楼为乙级；按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）表3.1.2规定，建筑桩基设计等级主楼为甲级、北辅楼为乙类。按《建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）规定，抗震设防类别为标准设防类（简称丙类）。 2.2 场地工程地质条件 2.2.1 工程地质概况 地形、地貌： 拟建场地位于姜堰市西郊，南临姜堰大道，东侧为上海路。场地内地形平坦，地面 |
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绝对高程5.15~6.08米。场地地貌类型属长江冲积平原。 2.2.2岩土层工程地质特征 据勘察揭示，拟建场地表层为人工填土，以下为一般沉积的粉砂、粉土和粉质粘土。在勘察深度范围内，拟建场地土层按其时代、成因、类型、物理力学性质指标的差异划分为九大工程地质层，十三个亚层，现分述如下： ①杂填土(Q4ml)：灰色，松散~稍密，湿~饱和，不均质。由粉质粘土、粉土夹建筑垃圾等组成。局部地段为混凝土及老房屋基础。层厚0.80~2.00米，层顶标高5.15~6.08米。 ②粉砂夹粉土（Q4al）：灰色，稍密~中密，饱和。粉土灰色，稍密~中密，很湿，呈中~薄层状，单层厚5~10cm。顶板埋深0.70~2.00米，层顶标高4.02~4.68米，层厚7.30~12.60米。 ③粉土（Q4al）：灰色，稍密~中密，很湿。切面无光泽，韧性低，干强度低，摇振反应迅速。局部夹灰色流塑状淤泥质土~软塑状粉质粘土。顶板埋深8.20~13.50米，层顶标高-7.92~-3.04米，层厚2.80~9.90米。 ④粉砂夹粉土（Q4al）：灰色，中密，饱和。粉土灰色，中密，很湿，呈薄层状，单层厚5~10cm。顶板埋深18.00~21.80米，层顶标高-16.58~-12.84米，层厚0.60~5.40米。 ④-A粉质粘土（Q4al）：灰褐色，软塑。切面光滑，韧性高，干强度高，无摇振反应。零星分布。顶板埋深20.40~21.80米，层顶标高-16.46~14.99米，层厚0.90~3.10米。 ⑤-1粉质粘土（Q3al）：黄褐色，可塑，局部硬塑，含有铁锰结核和铁锰氧化物。无摇振反应，切面光滑，韧性高，干强度高。顶板埋深22.50~24.50米，层顶标高-19.12~-16.49米，层厚2.00~4.20米。 ⑤-2含砂姜粉质粘土（Q3al）：黄褐色，硬塑，含有铁锰结核和铁锰氧化物。切面稍光滑，韧性高，干强度高，无摇振反应。砂姜石成分为钙质结核，粒径1~5cm，含量5%左右。顶板埋深25.00~27.70米，层顶标高-22.48~-19.68米，层厚2.90~5.30米。 ⑤-3粉质粘土（Q3al）：黄褐色，可塑~硬塑，含有铁锰结核和铁锰氧化物。切面光滑，韧性高，干强度高，无摇振反应。顶板埋深30.00~31.20米，层顶标高-25.48~-24.39米，层厚2.80~5.70米。 ⑤-3A含砂姜粉质粘土（Q3al）：黄褐色，硬塑~坚硬，含有铁锰结核和铁锰氧化物。切面稍光滑，韧性高，干强度高，无摇振反应。砂姜石成分为钙质结核，粒径1~5cm，含量5%左右。顶板埋深32.80~33.80米，层顶标高-28.16~-27.55米，层厚1.40~4.20米。 ⑥粉土（Q3al）：黄色，中密，局部稍密，很湿。切面无光泽，韧性低，干强度低，摇振反应迅速。顶板埋深33.10~37.00米，层顶标高-31.75~-27.78米，层厚0.40~5.70米。 ⑦粉质粘土（Q3al）：黄褐色，可塑~硬塑。切面光滑，韧性高，干强度高，无摇振反应。顶板埋深38.50~41.50米，层顶标高-36.25~-33.30米，层厚3.10~5.30米。 ⑧粉土（Q3al）：灰黄色，中密~密实，很湿。切面无光泽，韧性低，干强度低，摇振反应迅速。顶板埋深41.60~44.10米，层顶标高-38.78~-36.40米，层厚1.90~4.00米。 ⑨-1粉质粘土（Q3al）：灰褐色，可~软塑。切面光滑，韧性高，干强度高，无摇振反应。顶板埋深45.60~46.60米，层顶标高-40.68~-40.40米，层厚3.60~3.80米。 ⑨-2粉质粘土（Q3al）：灰褐色，硬塑。切面光滑，韧性高，干强度高，无摇振反应。顶板埋深49.20~50.40米，层顶标高-44.48~-44.00米，最大控制厚度6.00米，未钻穿。 2.3场地水文地质条件 场地地下水可分为二类：一类为孔隙潜水，赋存于①层杂填土、②层粉砂夹粉土、③层粉土和④层粉砂夹粉土中，为统一含水层。其中①层杂填土透水性好，富水性差；②层和④层粉砂夹粉土透水性好，富水性也好；③层粉土富水性及透水性一般。场地地下水随季节、府前河河水等变化而变化，其补给来源为河水、大气降水等，以蒸发和侧向排泄为主。勘察期间场地地下水中，孔隙潜水的初见水位埋深0.70~1.64米，经24小时后测得稳定水位埋深0.90~1.83m（标高为4.24m～4.26m）。根据区域水文地质资料，潜水位丰水期与枯水期水位年变化幅度1.00m左右。近3～5年最高地下水水位埋深为0.50m；建议设计基准期内最高水位埋深按场地整平后地面下0.50m进行设计。另一类地下水为弱承压水，主要赋存于⑥和⑧层粉土、粉砂、粉细砂中，该层为一般民用井的主要开采层，水量丰富，透水性强，勘察期间实测承压水位埋深3.50~3.90米，相当于绝对高程1.60米左右。水位变化主要受地下水侧向迳流补给影响。
2.4 基坑设计参数 从土工试验分层统计表可以看出，土的物理力学指标基本值变异系数绝大多数为很低-低范围。仅个别指标变异系数达到中等范围，主要由于土质不均所至，在统计时已进行适当处理。 表3.土层主要物理力学指标平均值统计表
2.5 拟采用的研究方案 综合分析本工程的地理位置、土质条件、基坑开挖深度及周围环境的影响，有以下的特点： （1）场地工程地质条件简单，无不良地质作用，场地稳定性好； （2）基坑开挖深度范围内的土层的工程性较差； （3）基坑周围的环境条件较复杂，场地地基复杂程度为二级； （4）地下水位较高，施工期间需要降水和止水。 根据以上工程特点，拟采用进采用钻孔灌注桩作为挡土结构、深层水泥搅拌桩为止 水帷幕及结合钢管内支撑的支护体式，并采用轻型井点降水。 2.6 计算过程 2.6.1土压力计算 水土分算（无粘性土） 主动土压力：
被动土压力：
注：γ'#8212;#8212;土的有效重度；γw#8212;#8212;水的重度 水土合算（粘性土）
主动土压力：
被动土压力：
2.6.2桩的嵌固深度、桩身最大弯矩 1 .单支点支护结构 用等值梁法确定计算支点力的大小，然后根据倾覆稳定条件计算嵌固深度设计值。根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99 4.1 条计算。 首先，根
单支点支护结构支点力计算简图 单支点支护结构嵌固深度计算简图 据等值梁法计算弯矩为零点的位置，令坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底距离为hc1，hc1 按下式确定：
根据静力平衡，支点力按下式确定： 式中:ea1k#8212;#8212;水平荷载标准值； ep1k#8212;#8212;水平抗力标准值； ΣEac#8212;#8212;弯矩零点位置以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和； ha1#8212;#8212;合力ΣEac 作用点至设定弯矩零点的距离； ΣEpc#8212;#8212;弯矩零点位置以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和； hp1#8212;#8212;合力ΣEpc 作用点至设定弯矩零点的距离； hT1#8212;#8212;支点至基坑底面的距离； hc1#8212;#8212;基坑底面至设定弯矩零点位置的距离。 根据抗倾覆稳定条件，并令抗倾覆稳定安全系数为1.2，考虑基坑重要性系数γ0，嵌固深度设计值hd 应满足下式： 根据静力平衡计算截面弯矩与剪力，设结构上某截面满足以下条件： 则该截面上的剪力即为最大剪力，其值为： 同样假设结构上某截面hc1 满足以下条件： 则该截面上的弯矩即最大弯矩，其值为： 在计算得到截面最大弯矩Mc 和最大剪力Vc 的计算值后，按下列公式计算支点力设计值Td、弯矩设计值M 和剪力设计值V：
由设计值即可进行截面承载力计算。 2.多支点支护结构 对于多层支点支护结构，嵌固深度计算值h0 宜按整体稳定条件采用圆弧滑动简单条分法确定： 式中：cik、φik#8212;#8212;最危险滑动面上第i 土条滑动面上土的固结不排水（快）剪粘聚力、内摩擦角标准值； li#8212;#8212;第i 土条的弧长； bi#8212;#8212;第i 土条的宽度； γk#8212;#8212;整体稳定分项系数，应根据经验确定，当无经验时可取1.3； ωi#8212;#8212;作用于滑裂面上第i 土条的重量，按上覆土层的天然重度计算； θi#8212;#8212;第i 土条弧线中点切线与水平线夹角。 当嵌固深度下部存在软弱土层时，尚应继续验算下卧层整体稳定性。 对于均质粘性土及地下水位以上的粉土或砂类土，嵌固深度h0 按下式确定： 式中：n0#8212;#8212;嵌固深度系数，当γk 取1.3 时，可根据三轴试验（当有可靠经验时，可采用直剪试验）确定的土层固结不排水（快）剪内摩擦角φk 及粘聚力系数δ查表（《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99 表A.0.2）；
粘聚力系数δ应按下式确定： 式中：γ#8212;土的天然重度。 嵌固深度设计值可按下式确定： 当按上述方法确定的悬臂式及单支点支护结构嵌固深度设计值得hdlt;0.3h时，宜取hd=0.3h；多支点支护结构嵌固深度设计值小于0.2h 时，宜取hd=0.2h。当基坑底为碎石土及砂土、基坑内排水且作用有渗透水压力时，侧向截水的排桩、地下连续墙除应满足上述规定外，嵌固深度尚应满足公式： 式中：hwa#8212;#8212;坑外地下水位 2.6.3桩的配筋计算 根据计算得到的支点力设计值Td、弯矩设计值M 和剪力设计值V,可以计算截面承载力，进行桩的配筋计算。 2.6.4圈梁、围檩配筋计算 2.6.5整体稳定性验算 2.6.6抗隆起、倾覆、管涌验算 1 抗隆起验算 在软粘土地区，如挖土深度大，可能由于挖土处卸载过多，在墙后土重及地面荷载作用下引起坑底隆起。为此，需要进行抗坑底隆起验算。坑底隆起稳定性验算可按下式（太沙基公式）进行：
2 抗倾覆验算 水泥土挡墙如截面、重量不够大，在墙后推力作用下，会绕某一点产生整体倾覆失稳。为此，需要进行抗倾覆验算。倾覆稳定性验算可按下式进行： 式中：Mp#8212;#8212;被动土压力及支点力对桩底的弯矩； Ma#8212;#8212;主动土压力对桩底的弯矩。 3 抗管涌验算 在砂性土地区，当地下水位较高、坑深很大时，挖土后在水头差产生的动水压力作用下，地下水会绕过支护墙连同砂土一同涌入基坑。为此，需要进行抗管涌验算。管涌的稳定性验算可按照下式进行：
式中：γ0#8212;#8212;侧壁重要性系数； γ'#8212;#8212;土的有效重度； γw#8212;#8212;水的重度； h'#8212;#8212;地下水位至基坑底的距离； D#8212;#8212;桩（墙）入土深度。
管涌验算简图 2.6.7止水帷幕的桩型、桩长设计和抗渗验算 1 止水帷幕桩型和桩长 止水帷幕的厚度应该满足基坑的防渗要求，且止水帷幕的渗透系数宜小于1.0#215;10-6cm/s。 落底式竖向止水帷幕应插入下卧不透水层，其插入深度可以按下式计算： 式中：l#8212;#8212;帷幕插入不透水层的深度； hw#8212;#8212;作用水头； b#8212;#8212;帷幕宽度。 当止水帷幕未插入不透水层，其嵌固深度应满足抗渗透稳定条件，其嵌固深度可以 按下式计算：
式中：hwa#8212;#8212;坑外地下水位； h#8212;#8212;基坑深度。 则桩长L 可以按下式计算： 式中：x#8212;#8212;不透水层层顶深度。 当地下水含水层渗透性较强，厚度较大时，可采用悬挂式竖向止水与坑内井点降水相结合或采用悬挂式竖向止水与水平封底相结合的方案。 止水帷幕的施工方法、工艺和机具的选择应根据现场工程地质、水文地质及施工条件等综合确定。施工质量应满足《建筑地基处理规范》JGJ79-2002 的有关规定。 2 抗渗验算 当止水帷幕未插入不透水层时，还应进行抗渗验算，可以按基坑抗管涌验算进行。 2.6.8混凝土支撑和立柱桩的设计 2.6.9降水设计 1 基坑涌水量计算 1）均质含水层潜水完整井 a.基坑远离边界时 式中Q#8212;#8212;基坑涌水量； k#8212;#8212;渗透系数； H#8212;#8212;潜水含水层厚度； S#8212;#8212;基坑水位降深； R#8212;#8212;降水影响半径； γ0#8212;#8212;基坑等效半径。 b.岸边降水时 c.当基坑位于两个地表水之间或位于补给区与排泄区之间时 d.当基坑靠近隔水边界时
2）均质含水层潜水非完整井基坑涌水量计算 a.基坑远离边界时 b.近河基坑降水，含水层厚度不大时
c.近河基坑降水，含水层厚度很大时
3）均质含水层承压水完整井涌水量
a.当基坑远离边界时 式中M#8212;#8212;承压含水层厚度 b.当基坑位于河岸边时
C.当基坑位于两个地表水之间或位于补给区与排泄区之间时 4）均质含水层承压水非完整井基坑涌水量计算 a. 均质含水层承压~潜水非完整井基坑涌水量计算 2 等效半径 当基坑为圆形时，基坑等效半径应取为圆半径，当基坑为非圆形时，等效半径可按下列规定计算： 1）矩形基坑等效半径
式中a、b#8212;#8212;分别为基坑的长、短边。
2)不规则块状基坑等效半径 式中A#8212;#8212;基坑面积。 3 降水影响半径 降水井影响半径宜通过试验或根据当地经验确定，当基坑侧壁安全等级为二、三级时。 潜水含水层： 承压含水层： 式中 R#8212;#8212;降水影响半径（m）； S#8212;#8212;基坑水位降深（m）； k#8212;#8212;渗透系数（m/d）； H#8212;#8212;含水层厚度（m） 4 降水 降水井宜在基坑外缘采用封闭式布置，井间距应大于15 倍井管直径，在地下室补给方向应适当加密；当基坑面积较大、开挖较深时，也可在基坑内设置降水井。 降水井的深度应根据设计降水深度、含水层的埋藏分布和降水井的出水能力确定。设计降水深度在基坑范围内不宜小于基坑地面以下0.5m。 降水井的数量n 可按下式计算： 式中Q#8212;#8212;基坑涌水量 q#8212;#8212;设计单井出水量 设计单井出水量可按下列规定确定： 1）井点出水能力可按36~60msup3;/d 确定； 2）真空喷射井点出水量可查表确定 3）管井的出水量q（msup3;/d）可按下列经验公式确定： 式中rs #8212;#8212;过滤器半径（m）； l#8212;#8212;过滤器进水部分长度（m）； k#8212;#8212;含水层渗透系数（m/d）。 过滤器长度宜按下列规定确定： 1.真空井点和喷射井点的过滤器长度不宜小于含水层厚度的1/3； 2.管井过滤器产度宜与含水层厚度一致。 群井抽水时，各井点单井过滤器进水部分长度，可按下式验算： y0 gt; l 单井井管进水长度yo，可按下列规定计算： 1）潜水完整井： R0=r0 R 式中r0#8212;#8212;圆形基坑半径 rw#8212;#8212;管井半径 H#8212;#8212;潜水含水层厚度 R0#8212;#8212;基坑等效半径与降水井影响半径之和 R#8212;#8212;降水井影响半径 2）承压完整井： 式中H'#8212;#8212;承压水位至该承压含水层底板的距离； M#8212;#8212;承压含水层厚度。 当过滤器工作部分长度小于2/3 含水层厚度时应采用非完整井公式计算。若不满足上式条件，应调整井点数量和井点间距，再进行验算。当井距足够小不能满足要求时应考虑基坑内布井。 基坑中心水位降水计算可按下列方法确定： 1）块状基坑降水深度可按下式计算： a.潜水完整井稳定流： b.承压完整井稳定流： 式中S#8212;#8212;在基坑中心处或各井点中心处地下水位降深； r1r2r3r4#8212;#8212; 各井点距基坑中心或各井中心处的距离。 2）对非完整井或非稳定流应根据具体情况采用相应的计算方法； 3）计算出的降深不能满足降水设计要求时，应重新调整井数、布井方式。 在降水漏斗范围内因降水引起的计算沉降量可按分层总和法计算。
2.5.2 出图 1.计算断面土压力分布图（两个断面，两张） 2.基坑支护结构平面图1张 3.支护结构剖面图1-2张 4.圈梁配筋详图1-2张 5.钻孔灌注桩截面图一张 6.立柱大样图一张 7.基坑监测平面图一张 8.基坑支护总说明1张 |
